82B盘条质量研究

通过试验分析连铸坯成分偏析、非金属夹杂物、钢中O和N含量、轧制工艺、轧后控冷工艺等因素对82B盘条质量的影响。研究表明,盘条中心碳偏析严重,易使盘条在拉拔时断裂,产生杯锥状断口;连铸坯表面局部增碳,使盘条在拉拔时断裂,产生笔尖状断口;盘条中的非金属夹杂物,使盘条在拉拔和捻制时因应力作用而造成钢丝断裂。提出进一步提高82B盘条质量的建议。     

ER70S-6盘条拉拔断裂原因分析

焊接用ER70S-6盘条在拉拔过程中断裂,细拉钢丝断口以杯锥状为主,粗拉钢丝断口以斜茬状为主。对φ1.2mm钢丝杯锥状断口进行扫描电镜分析,试样心部存在大量马氏体组织,马氏体与基体之间产生大量的显微裂纹。对盘条金相组织进行观察,盘条心部存在马氏体,表面出现全脱碳层,且脱碳后的晶粒尺寸较大。对斜茬状断口金相组织进行观察,裂纹与钢丝表面约呈45°角,裂纹源位于表面。分析表明,ER70S-6盘条中的锰、硅含量较高,造成铸坯凝固过程中中心缩孔处合金元素正偏析,盘条轧制后形成异常组织。采用合理的浇铸温度、拉坯速度、冷却水量等,降低缩孔级别,减轻中心偏析,提高钢坯内部质量,保证成分均匀稳定,控制轧制时的尺寸精度和轧制张力,能够有效降低焊丝拉拔断裂次数。     

钢绞线用盘条冬季生产质量缺陷控制

分析钢绞线用盘条冬季生产中存在的问题:(1)北方冬季环境温度低,加剧小方坯连铸生产SWRH82B绞线钢铸坯中心偏析、疏松和缩孔等缺陷,引起盘条后期拉拔断丝;(2)低环境温度下盘条表面擦伤或划伤容易诱发盘条表面异常组织;(3)冬季生产高碳钢盘条,时效时间长,面缩率低。针对存在的问题采取改进措施:优化过热度控制,铸坯缓冷,盘条保温及盘条吊运过程防护等。工艺改进后,有效解决了钢绞线冬季生产质量缺陷。     

65钢盘条拉拔断裂原因分析

65钢盘条在拉拔过程中承受较大的拉拔力．当盘条存在碳偏析及脆性夹杂物、组织异常、表面出现缺陷及拉拔工艺不当时，导致拉拔断裂。本文对拉拔断裂原因进行分析并提出相应的改进措施。     

SWRH82B盘条拉拔杯锥状断丝分析与工艺优化

通过对SWRH82B盘条拉拔杯锥状断丝的检验分析,发现断丝的主要原因是钢丝心部遗传有铸坯疏松、缩孔缺陷.铸坯中心偏析、钢中的非金属夹杂物及盘条心部出现的网状渗碳体、马氏体组织同样可能造成断丝.盘条力学性能指标的控制及拉拔工艺参数的设定也会影响盘条的拉拔性能.针对不同的问题,分别提出对应的工艺优化改进措施.     

SWRH82B盘条质量引起的断裂问题分析

分析SWRH82B盘条在钢绞线生产中出现断裂的原因,指出盘条未经拉拔出现脆断的主要原因:碳含量比标准偏高,冬季生产时吐丝温度偏高、控冷速度偏大及有害气体较难溢出,使盘条强度高、韧性低。拉拔过程的笔尖状断裂主要由非金属夹杂、中心碳偏析及心部马氏体造成;菊花形断裂是由盘条表面硬度偏高造成;表面机械损伤也能在拉拔过程中造成断裂。根据不同的断口情况,提出解决断裂问题的措施和建议,尤其在盘条生产过程中要严格控制化学成分、轧制温度及冷却速度,防止出现碳偏析和马氏体。     

优化连铸工艺提高高碳盘条质量

对高碳82B,77B系列盘条在拉拔过程中常出现的脆断现象进行分析,指出碳偏析、缩孔、表面横裂缺陷是导致盘条在拉拔过程中发生断裂的主要原因。通过优化连铸工艺,提高盘条的质量,降低用户在使用过程中的断丝率。     

82B盘条断裂形式及原因分析

根据82B盘条在生产过程中断口的形貌,结合扫描电镜、金相分析、硬度测试等手段分析产生各类断裂形式的原因。82B盘条常见的断裂形式有笔尖状、平齐状、斜茬状和菊花状。笔尖状断口一端呈锥尖状,断口处变形很小或几乎没变形,盘条中的非金属夹杂物、缩孔、疏松以及中心偏析是造成笔尖状断口的主要原因;平齐状断口的特征是断面平齐,断裂处几乎没有缩颈和延伸,产生平齐状断口的原因是盘条中的夹杂物和碳富集;斜茬状断口的断面与轴心线呈45°角,产生的原因是盘条心部马氏体和铸坯中心缩孔;菊花状断口的断面沿周向呈丘陵状起伏,沿径向呈菊花形的放射状,拉拔过程中润滑不良或盘条表面硬度过高是产生菊花状断口的原因。     

螺旋肋预应力钢丝用盘条拉拔断裂原因分析

φ12.5 mm的螺旋肋预应力钢丝用SWRH72B盘条在拉拔至φ6.25 mm时出现断裂。对时效和拉拔工艺进行分析,时效时间超过60 d,拉拔工艺合理。对盘条化学成分、断口和非断口处非金属夹杂物进行分析,化学成分符合技术要求,断口和非断口处非金属夹杂物级别均较低。对非断口和断口处进行金相、中心偏析分析,非断口处的金相组织为索氏体和少量铁素体,断口处的金相组织为索氏体、少量铁素体和心部网状渗碳体,试样断口处中心碳偏析为4.0级。由碳偏析引起的心部网状渗碳体是造成盘条拉拔断裂的主要原因,减少坯料的碳偏析可以消除拉拔断裂的发生。     

Φ3.80mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度异常分析

Φ3. 80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度出现异常。对力学性能出现严重不均的Φ3. 80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度和断面收缩率进行分析,对Φ3. 80 mm 60Si2MnA弹簧钢丝微观组织和显微硬度进行比较。结果表明,Φ3. 80 mm 60Si2MnA弹簧钢丝淬回火后出现力学性能严重不均的原因有3个:奥氏体化炉中段炉温异常下降使奥氏体均匀化无法顺利完成;Φ6. 5 mm 60Si2MnA热轧线材心部存在严重偏析;奥氏体化炉横向温度分布均匀性较差。     

55SiCr盘条拉拔脆断分析

分析Φ6.5 mm 55SiCr盘条拉拔过程发生抽芯断裂的原因.采用热模拟试验测定断裂试样在不同冷却速度下的相变组织:当冷却速率不超过2℃/s时,其显微组织为索氏体、珠光体、少量铁素体;当冷却速率大于3C/s时,其显微组织为屈氏体、贝氏体、马氏体等异常组织.试验结果表明盘条的异常组织是产生拉拔脆断的主要原因.给出改进措...     

国产汽车用低合金弹簧钢线材的现状

概述工业发达国家和我国汽车用低合金弹簧钢线材的品种、内在质量和表面质量,并根据工业发达国家冶金企业提供的优质、高应力商用低合金弹簧钢线材品种和实物质量水平及其在汽车上的实际应用状况,指出国产汽车用低合金弹簧钢线材除了品种无法满足汽车工业发展需求外,实物质量和国外先进水平相比,也存在差距:钢的纯净度不够,非金属夹杂物控制水平不稳定,时常有大颗粒难变形非金属夹杂物存在;表面全脱碳层难以完全避免,缺陷较多;心部成分偏析和组织偏析,严重时,钢丝无法正常拉拔。55S iCrA的偏析明显少于60S i2MnA。国产高端低合金弹簧钢线材的产业化必须采取自主创新,在掌握核心技术后才有可能成功。     

国产模铸坯与小截面连铸坯盘条的性能差别

通过对连铸与模铸盘条性能的对比 ,以及拉拔捻制后形成钢绞线的情况分析 ,指出国内连铸盘条严重的中心偏析是造成笔尖状断口的主要原因 ,并且指出拉拔出现的笔尖状断口是间断的、通条的     

轿车悬架簧用弹簧钢线材的生产实践

影响轿车悬架簧用弹簧钢线材质量的因素主要有线材化学成分、夹杂物数量和形态分布、气体含量、表面质量、脱碳层、显微组织、力学性能及尺寸精度等,通过采用LF精炼炉和RH炉精炼技术,大方坯轻压下技术和控轧控冷技术,控制冶炼、连铸、加热、轧制等工序的关键参数,转炉冶炼时铁水比不低于90%,吹炼终点w(C)≤0.075%,w(P)≤0.010%,w(S)≤0.010%,开轧温度不高于1000℃,预精轧和精轧入口温度低于900℃,减定径入口温度750～800℃,控制60Si2MnA冷速为3～6℃/s,55SiCrA冷速为2～4℃/s,线材质量检验及成品悬架簧测试表明,生产的60Si2MnA和55SiCrA线材质量稳定,能满足轿车悬架簧质量要求。     

ML40Cr盘条冷镦性能研究

分别采用轧制坯和连铸坯生产φ16 mm ML40Cr冷镦钢盘条,连铸坯盘条冷镦后试样全部合格,轧制坯盘条经1/4冷镦后1个试样出现斜裂纹。对2种坯料生产的盘条夹杂物进行分析,夹杂物级别相对较低且相差不大;连铸坯和轧制坯盘条金相组织均为珠光体+铁素体;晶粒度均为9.5～10级,分布均匀;连铸坯生产的16 mmML40Cr盘条带状组织为3级,存在较轻微的枝晶组织,轧制坯生产的盘条带状组织为2.5级,盘条中存在较明显的方框形偏析。分析表明:连铸坯中的方框形偏析经加热、轧制后难以消除,盘条中晶粒细小,使得钢的变形抗力增大,增加了盘条的开裂倾向。     

LS08拉丝用盘条的研制

LS0 8拉丝用盘条 ( 6.5mm)系低碳低硅镇静钢 ,采用氧气顶吹转炉冶炼—钢包底吹氩—小方坯连铸( 110mm× 110mm)—轧后堆冷工艺生产。通过对化学成分科学合理设计及采取冶炼、连铸技术和轧制等工艺措施 ,使得盘条具有强度低、塑性高、易拉拔等特点 ,其极限总面缩率可达到 99.91%,拉拔性能达到了沸腾钢盘条的水平。     

LSO8拉丝用盘条的研制

LS08拉丝用盘条(Ф6.5mm)系低碳低硅镇静钢,采用氧气顶吹转炉冶炼-钢包底吹氩-小方坯连铸(110mm×110mm)-轧后堆冷工艺生产.通过对化学成分科学合理设计及采取冶炼、连铸技术和轧制等工艺措施,使得盘条具有强度低、塑性高、易拉拔等特点,其极限总面缩率可达到99.91%,拉拔性能达到了沸腾钢盘条的水平.