单阀活塞膨胀机热力计算

在单阀活塞膨胀机理论循环热力分析的基础上,本文提出了工程应用上的单阀膨胀机热力计算关系式及其动力计算所需工作示功图的作图法,并附有例题。     

对11-800型液氧液氮设备的几项改革

本文介绍了11—800型液氧液氮设备的几项改革:柱塞油泵箱加装积油器、净除三饭密封函油雾、活塞体密封槽改进,油水吹除阀改革,液面计改装反冲液体收积器、膨胀机运行中停电自动报警以及膨胀机气缸无油润滑的改革等。图6。     

150m~3/h制氧机不出氧故障两则

“150”制氧机两则不出氧故障是:(1)冷凝蒸发器泄漏,造成氧气纯度下降,原因是氧分析阀与氧液面计阀调换了位置;(2)膨胀机活塞头工艺孔没有封堵造成不能出氧,查出加堵即恢复正常。图2。     

55-210型膨胀机单机加温方法

改革后的加温流程如图所示。方法是:将55－210型膨胀机排气管接上一段1" 管子,此管通过加温阀3与电炉接通。加温时,打开膨胀机进口阀1、加温阀3、热交换吹除阀及加温总阀,关闭膨胀机排气阀2、高压空气总进口阀4、P-1阀及氮支路阀。膨胀机按正常加温将进排气阀杆用机械顶起,加温气从加温总阀进入,通过加热炉、阀3、膨胀机、阀1、从热交换器吹除阀放出。从而达到膨胀机的单机加温。     

CO2双缸滚动活塞膨胀机的实验研究

通过实验研究分析了CO2双缸滚动活塞膨胀机的中间通道对其效率及膨胀比的影响。对CO2双缸滚动活塞膨胀机的中间通道进行了改进,同时减小了中间通道的长度和直径,并进行了相关实验,结果表明:膨胀机的入口最优工况为26℃,6.5MPa,回收功率最高达到200W,效率最高达到42.3%。在各种实验工况下,测得的膨胀比已经达到了2.2左右,已经比较接近CO2双缸滚动活塞膨胀机的设计膨胀比2.5,但仍有改进的空间。     

氢活塞膨胀机新的调气和飞车安全机构的设计

根据工程需要,将原有的简单林德循环改造成克劳德循环,以提高生产能力,需要为液氢生产装置试制氢活塞膨胀机。按用户要求,该氢膨胀机为立式,单缸,单作用,气量为2400标米~3/时,气量调节范围在2000～2600标米~3/时。     

双环回转式活塞膨胀机的结构设计

在利用工业余热或中低温地热能进行发电的有机朗肯循环系统中,膨胀机作为系统的核心,承担着能量转换的作用。本文基于双环回转式活塞压缩机的结构,设计出一款新型的膨胀机。基于膨胀机的工作特性与应用场合,设计出两种进气结构,给出了密封与润滑方案,进行了容积效率的计算。该膨胀机结构简单,易损件少,制造方便,可得到更多的应用。     

55-210型膨胀机的改进

我站23－300型空分设备所配的55－210型膨胀机,使用中制冷效果差、皮碗易坏、维修繁多。为此,我们对活塞及进排气阀的维护装配进行了改进。(一)活塞部分的改进:55-210型膨胀机原活塞结构为皮碗,以胀圈机械作用与气缸内壁密合工作。工作中由     

牛津型斯特林制冷机的动力特性分析

为了提高牛津型斯特林制冷机的制冷效率,提出了一种应用数值软件进行动力特性研究的方法。总结分析了压缩机、膨胀机的板弹簧刚度和活塞质量,充气压力,膨胀机位移相位角,膨胀机活塞行程以及制冷温度对制冷机动力特性的影响规律。优化了制冷机的动力系统,实验验证了该方法的可行性。研究结果表明,优化后制冷机的压缩机电机效率和整机效率均有所提高。     

55-210型膨胀机进排气阀改革

本文介绍了55—210型膨胀机进排气阀的改革情况与优点。阀头镶装聚四氟乙烯密封圈采用无机粘结剂粘合和强力打入。改革后阀杆密封性能良好。图3。     

活塞式膨胀机阀杆、顶杆间隙调整法的改进

<正>活塞式膨胀机制取冷量的多少,除与高压P1、进气温度T1有关外,还与进气量有关。而进气量的多少直接与进、排气阀的调整有关。为了提高制冷能力,减少冷量损失,活塞式膨胀机的设计和调整都不能忽视进、排气提前角。一般需有8°~10°进气提前角,5°~8°排气提前角。我单位所购的活塞式膨胀机,按照其说明书,“进、排气阀门调整阀杆与顶杆之间的间隙的方法为:①调进气阀时将活塞放在上死点,调排气阀时将活塞放在下死点;②产     

浙江蒙德克流体控制有限公司

<正>浙江蒙德克流体控制有限公司是专业生产各种流体控制阀的实体,拥有一支从事了几十年控制阀研究开发、制造及工程设计应用的专业队伍,公司现已成功取得了国家六项产品专利。企业主要生产:MDK系列自力式调节阀、气(电)动直行程调节(切断)阀、气(电)动角行程调节(切断)阀及特种阀门(含双向严密封紧急切断程控阀、深冷场合使用的低温和超低温真空绝热调节阀、膨胀机配套用精密减压阀、薄膜(活塞)执行机构和紧急低温切断阀。     

尼龙在50-110/12型膨胀机上的应用

我们车间50-110/12型膨胀机的阀杆填料,过去,漏泄问题长期得不到解决,曾先后用过耐油橡胶、石棉绳、棉纱线。从使用情况来看,棉纱线虽较前两种为优,但寿命较短。针对这个问题,1973年元月,车间三结合小组用与聚四氟乙烯有某些相似的MC铸型尼龙材料,改装了膨胀机阀杆填料函。经实际运行,证明尼龙作为50-110/12型膨胀机阀杆填料是     

地铁水平活塞风阀速度场特性实测研究

通过对不同工况下车站两端水平活塞风阀速度场的实测研究,得到进站端和出站端水平活塞风阀风速值分别呈现3个和2个典型变化阶段,定量分析了各阶段风速持续时间和换气体积特点。对比分析得到出站端水平活塞风阀的风速持续时间和速度特征值均高于进站端水平活塞风阀,双风井同时开启工况风阀处换气体积最大,区间通风效果最佳,其次为单独开启出站端活塞风井的工况。     

150型空分塔热交换器冻结后的快速处理

本文介绍150米~3/时空分塔热交换器冻结,在关闭膨胀机进口阀和各节流阀下,用常温高压空气通过热交换器Ⅰ、Ⅱ高压吹除阀进行吹除,仅花40分钟,严重压差现象即消除。并分析了原因。     

小型制氧机小改进三则小型制氧机小改进三则

介绍膨胀机进排气阀杆密封圈、膨胀机进排气阀杆与阀座、空压机油水分离器吹除阀的三则小改进,均起到良好效果。图3。     

地铁水平活塞风阀速度场特性实测研究

通过对不同工况下车站两端水平活塞风阀速度场的实测研究,得到进站端和出站端水平活塞风阀风速值分别呈现3个和2个典型变化阶段,定量分析了各阶段风速持续时间和换气体积特点.对比分析得到出站端水平活塞风阀的风速持续时间和速度特征值均高于进站端水平活塞风阀,双风井同时开启工况风阀处换气体积最大,区间通风效果最佳,其次为单独开启出站端活塞风井的工况.     

CO2跨临界膨胀机的开发与实验研究

作为自然工质，CO2制冷系统越来越受到关注，然而目前CO2跨临界循环研究面临的最大问题是如何提高系统效率，使之能与普通工质循环竞争。为降低CO2跨临界循环的节流损失，开发膨胀机代替节流阀是研究的重要方向。文中给出开发CO2滚动活塞膨胀机的依据，以及在设计过程中需解决的吸气控制系统、泄漏和摩擦等问题采取的措施，同时建立CO2跨临界循环系统带膨胀机系统的实验装置，并对CO2滚动活塞膨胀机进行实验研究，发现膨胀机的输出功与负载有关，同时得出膨胀机的最高效率可达到32％以上，进一步的改进工作仍在进行。     

55-210型膨胀机进出气阀的改进

我厂二套50米3/时制氧机,配用 55-210型活塞式膨胀机。该膨胀机的进出气阀的阀杆(阀头)与阀座分别采用45号钢和12CrN3A材料制造。由于阀头与阀杆、阀座与阀体均为一体,损坏后均需整体更换,而这种零件加工也比较困难,且安装前均需进行研磨,即使研磨得很好,有时阀杆装好后,阀杆与阀座同心度差一点就会渗漏,阀门就关不严密,就会严重     

带有塑料活塞膨胀机的30升/时氦液化器(制冷机)的设计和性能

以往曾经设计和试验了具有塑料活塞及塑料活塞环的焊接式的简便膨胀机。应用这种类型的膨胀机,进而制造了容量为30升/时的氦液化器(制冷机)。本文叙述该液化器(制冷机)的设计、性能和控制。该液化循环是克芳德循环,其使用的氦气是利用附加在液化器内的低温纯化回路来纯化的。