采煤机中渐开线花键联接的工艺性分析及插刀设计

文中针对采煤机中常用渐开线花键联接20°压力角和齿数少的特点,分析了花键孔的插齿工艺性,指出在不可能完全避免切入顶切,干涉顶切和过渡曲线干涉的前提下,根据对切入顶切和干涉顶切的具体分析,提出了解决插齿工艺问题的理论根据和方法:适当减小花键孔的齿顶高,齿根高和插齿刀的齿顶高以达到插齿过程中免除切入顶切和过渡曲线干涉、减小并掌握其干涉顶切量。文中还提出了插齿刀设计中选择刀具齿数Z_g和变位系数(ζ_(gmaX)的根据和方法。列出了干涉顶切量和其它有关参数的综合曲线图表,可以使设计工作大为简化。文中提出的论据和方法也可以作为其它齿轮插齿刀设计的参考。     

用标准插齿刀插制短齿圆柱齿轮

<正> 通常短齿圆柱齿轮的二联轮、三联轮及其内齿轮的加工是用短齿插齿刀在插齿机上加工的,但在没有合适的短齿插齿刀.而又小批量生产时,可用相应模数的标准插齿刀来加工短齿齿轮。用标准插齿刀先对齿坯进行径向切削,至图纸要求的根径尺寸,得到一个齿厚加厚的正变位齿轮,然后将刀具固定.转动齿坯一个角度θ,再将齿厚加厚部分切去(见图     

内齿轮插齿加工齿形干涉验算

通过实例验算，介绍了直齿内齿轮插齿加工过程中产生的齿形干涉的原因及解决办法。     

计算机辅助插齿刀选用与设计

一、问题的提出上rtZ齿刀仅次于齿轮滚刀，是应用最广泛的齿轮刀J四具之一。插齿刀的设计需要查取大量的曲线图表，通过复杂的计算来检验各个限制条件。由于各个设计参数和限制条件相互牵连、相互矛盾，往往要通过多次反复计算才能得到一个可行的设计方案（通常还不是最佳方案）。生产实际中，大批量生产经常要设计专用插齿刀，而且总是希望能得到一个最佳方案；单件小批量生产时，往往需要在工厂已有的插齿刀中选择～把合适的（需要验算所有的限制条件），从而避免设计和制造新的插齿刀，既经济又省时。由于插齿刀的设计计算和验算工作量…     

内啮合齿轮几何尺寸计算方法的讨论

一、齿形加工与内啮合副几何尺寸的关系一般内齿轮要插齿,外齿轮可以滚齿或插齿。因此,内啮合可分为:内外齿轮都插齿(以下称双插);内齿插、外齿滚(简称滚插)。在设计中应注意区别刀具和齿轮的参数。例如:滚刀的刀顶高系数为 fg+Cg,标准滚刀 fg=1,Cg=0.25;插齿刀的刀顶高系数为 fu+Cu,标准插齿刀 fu=1,Cu=0.25或0.3;齿轮的齿顶高系数为 f_0,径向间隙为 C_(12)和 C_(21),当 C_(12)=     

渐开线少齿差和零齿差内啮合齿轮副的变位切削

渐开线少齿差和零齿差内啮合齿轮副广泛用于行星齿轮传动装置中。但是若设计不当,会产生多种干涉,若切齿时插齿刀选择不当,变位切削和测量方法不当,同样会造成无法正确啮合传动,甚至使齿轮报废。     

提高内齿圈插齿精度的工艺方法

内齿圈是行星减速器重要组成零件之一,被广泛应用于机械传动装置中。内齿圈的插齿精度直接影响它的传动质量。主要从理论上分析了影响内齿圈插齿精度原因,并结合生产实践提出解决问题的工艺措施。     

高速钢涂层刀具在接链环加工中的应用

分析接链环插齿加工中存在的问题，介绍高速钢涂层插齿刀的选择及使用效果。     

铣切五星轮链齿的组合夹具

<正> 在煤矿机械中,链轮的种类很多。在不具备专用成形刀加工条件的中、小批量生产中,采用组合夹具铣链轮链齿的吻接圆弧面对于提高工效、保证质量,效果十分显著。图1是20B型刮板输送机传动轴五星轮简图,链齿侧面是R20内圆弧与R60外圆弧的吻接面。工件在铣吻接圆弧面前先粗车外形,花键内径按工艺要求车至φ92.3~(+0.054),然后在插床上按划线粗插齿形,留1～2毫米     

对滚齿过程中滚刀“对中”的看法

<正> 在滚齿过程中滚刀的刀齿与工件轴线的“对中”这一工序不复杂,费时也不多,但毕竟是件麻烦事,能否取消这一工序,对多批次、少批量的齿轮配件厂来说,还是有经济意义的。下面就这个问题谈一点看法。一、滚齿时的齿形误差滚齿的过程是相当于齿条与齿轮作无侧隙啮合的运转过程,此时由于滚刀的刀齿是不连续的,因此被一系列刀齿切出的成形包络切痕(即工件上的渐开线齿形曲面)是条不光滑的折线,此折线与理论渐开线之间有一定的误差(见图1)。     

特殊齿形角直齿圆锥齿轮加工

<正> 在直齿圆锥齿轮加工中,有时会遇到被加工圆锥齿轮的齿形角是非标准的,即α_w≠20°。若采用齿形角α_o=20。的标准刨齿刀加工,则可选用调整机床滚切比的方法,进行齿形加工。尤其是当α_w与α_o相差较大时,用调整滚切比的方法是比较适宜的。我厂是在苏526刨齿机床用α_o=20°的标准刨齿刀,加工齿形角α_w=25°的圆锥齿轮的。对机床滚比的计算方法,现介绍如下。     

车齿机刀具扳角对渐开线蜗杆加工的影响

在SB6510车齿机上加工不同螺旋角的渐开线蜗杆,用同一种车齿刀采用刀具扳角的方法,对刀具的切削角度影响较大。理论和实践均证明,这种方法在实际生产中是不可取的。     

简易磨插齿刀工具及操作方法

<正> 我厂在检修英国MK—Ⅱ型采煤机时,为了提高内齿套的加工精度,在工具磨床上,大胆革新成功了一种简易磨插齿刀的专用工具。它不但可以保证内齿套的加工质量,也解决了制造插齿刀的技术关键。为今后刃磨不同规格的插齿刀闯出一条新路。80年7月份由大同市科委组织,在大同齿轮厂进行了技术表演,并受到兄弟单位的一致好评。现将该经验介绍如下:     

截楔刀齿振动切削破岩载荷特性的数值模拟

为研究碟盘刀具在轴向振动和径向切削复合破岩过程中应力的分布情况及载荷特性,以单个截楔刀齿作为等效分析对象,采用ABAQUS软件建立截楔刀齿等效模型,模拟刀齿破岩过程,分析不同结构下刀齿的应力云图和载荷曲线。结果表明:齿尖部分所受应力远大于齿体部分,且齿体与齿尖所受应力最大值均与刀齿楔面角度正相关;楔入深度增加,应力分布区域由齿体向齿尖处集中。径向载荷的峰值和均值均与齿尖等效半径正相关,且大于轴向载荷的峰值和均值;轴向向下载荷峰值与等效半径正相关,向上载荷峰值和径向载荷均值则负相关;轴向载荷均值受等效半径影响较小。该研究为新型破岩刀具的设计提供了理论依据。     

插齿刀主要参数的确定方法

分析了内外齿圈插削过程的限制条件,提出了插齿刀2个基本质量参数(z0和So)和插齿刀的封闭外形,以插削内外齿圈为例,对插齿刀的齿数、刃磨余量、廓形参数的选择与计算进行了讨论。最后得出插齿刀齿数优化应考虑的条件。     

在ZSWZ315型齿轮磨床上磨制插齿刀

本文提出了两种在ZSWZ315型齿轮磨床上磨制齿插刀的方法,该方法可以解决非标准及生产急需的插齿刀制做问题。     

冲击式采煤机刀齿形状对冲击破煤效果的影响

通过冲击试验台的冲击破煤实验，得出冲击式采煤机在不同刀齿下冲击破煤时煤壁破断角的分布规律，寻求对应最佳破碎效果的刀齿，为优化冲击式采煤机设计提供了理论依据。     

镐型截齿截割煤岩过程的截割力研究

为探究镐型截齿截割煤岩过程中截割力的变化及其影响因素,以Evans镐型截齿直线截割力模型为基础,提出了镐型截齿旋转截割力模型;利用滚筒采煤机镐型截齿截割煤岩轨迹表达式,推导了镐型截齿截割过程中,截割角及截割厚度变化的表达式;在截割参数范围内,计算出镐型截齿截割角在截割过程中最大变化可达±4°;根据镐型截齿旋转截割力模型,在截割厚度一定的条件下,计算并分析截割力与截割角及半锥角的关系,得出当镐型截齿半锥角为36°时,截割力在截割过程中最大截割厚度前后能够保持平稳变化;将截割角及截割厚度变化计入截割过程中计算截割力,发现影响截割厚度主要因素的牵引速度对截割力影响最大,而角速度与截割半径对截割力的影响依次减小。所得公式与结论可为镐型截齿及采煤机的设计提供理论参考。     

修正齿侧面提高插齿刀精度的研究

在分析渐开线螺旋面插齿刀存在缺点的基础上,讨论了这种插齿刀的精度对被加工齿形产生误差的原因,通过对插齿刀二阶母面的数学描述,得出齿侧面的修正方法,只需对齿侧面精磨工序加以改变,即可制造出高精度的插齿刀。     

挖掘机行走机构中间轴断轴原因分析

在生产运行中WK－4挖掘机的行走机构容易发生主动轮或中间轴断裂事故．其中间轴断型的原因有以下几种：（1）应力集中检查断裂的中间轴发现,断裂均产生在花键退刀槽处（尺寸为100mm）,即轴的最小截面处。并且,有时花键根部无退刀相或退刀槽过小,致使花键根部应力集中;（2）同心度差行走减速机4段轴是空心花键轴,如装配时与中间轴的中心线不重合时,中间轴不但要承受动力传动时的扭矩,还将承受一个与转动周期一致的弯曲应力,促使中间钻在退刀槽处断裂。预防断轴的措施：空心轴与中间轴装配时应容易安装,4段齿轮响合均匀,无倾斜,…