专利摘要

03 12 0 1　钢材料及其制造法〔美国〕US664 1681,2 0 0 3 .11.0 4,Sandberg ;odd ,etal .,UddeholmToolingAktiebolag发明的钢化学成分为 (wt % ) :1 0～ 1 9C ,0 5～ 2 0Si ,0 1～ 1 5Mn ,4 0～ 5 5Cr ,2 5～ 4 0 (Mo +W / 2 ) ,其中W最多为 1 0 ,2 0～ 4 5 (V +Nb/ 2 ) ,其中Nb最多为 1 0 ,余为Fe及不可避免的杂质。在硬化和时效条件下该钢的显微组织中含 5 %～ 12 %体积分数的MC型碳化物 ,其中 80 %的碳化物尺寸大于 3 μm ,小于 2 5 μm ,最好小于 2 0 μm。在时效前有 0 5 %～ 0 7%质量分数的碳溶于马氏体基体。本钢…     

金昌长庆金属粉末有限公司 中国镍都的专业电解镍粉、钴粉生产厂

公司依托金川得天独厚的镍钴铜资源 ,专业生产电解镍粉、电解铜粉和钴粉。电解镍粉质量符合GB5 2 4 7— 85标准 ,电解铜粉质量符合GB5 2 4 6— 85标准。钴粉按本企业标准生产 ,费氏粒度小于 2微米。产品品牌“希亚”。产品主要理化指标电解镍粉 :Ni>99.5 %;粒度— 2 5 0目、— 30 0目 ;松比 (1.1～ 1.6 )g/cm3电解铜粉 :Cu >99 7%,粒度— 80目、— 2 0 0目、— 30 0目 ;松比 (1 3～ 2 5 ) g/cm3金属钴粉 :Co >99.5 %;费氏粒度 (1 5～ 2 0 ) μm ;松比 (0 .4～ 0 .7) g/cm3公司联系方式地址 :甘肃省金昌市永昌县东部工业区　　　　…     

立体仿形铣床床身浇注系统设计

1　铸件结构及要求XB4 4 2 0 0半自动立体仿形铣床床身 (见图 1)材质为 HT30 0 ,质量 15 .3t,最大轮廓尺寸为 7340× 15 5 0× 5 80 (mm ) ,主要壁厚 5 3m m,最大 10 9mm,最小 2 0m m,两导轨面处的尺寸为 70 30× 6 70× 5 3(mm)和70 30× 380× 5 3(mm)。除铸件内腔、部分端面、侧面、底面为毛面 ,其余均为加工面。要求粗加工后进行时效处理 ,导轨面硬度不得低于 175 HB,各处硬度差不得超出 2 5 HB;铸件不应有降低结构强度、影响切削加工和工业造型的铸造缺陷 ;导轨面不允许存在深度超过实际加工余量的铸造缺陷 ;铸件主要尺寸精度不低…     

金属间化合物CoSb_3的电化学嵌锂特性研究

研究了金属间化合物 Co Sb3作为锂离子电池阳极材料在 1ML i PF6 /EC+ DMC( 1∶ 1)电解液中的电化学性能。具有 skutterudite结构的 Co Sb3和不具有此种结构的 Co Sb3最大可逆容量分别为 5 73 m Ah· g- 1 和 4 4 4 m Ah·g- 1 ,10个循环内可逆容量分别保持在 4 0 0 m Ah· g- 1和 2 2 0 m Ah·g- 1以上 ,采用非原位 XRD方法研究二者嵌锂机理 ,发现 skutterudite结构虽然不起储锂作用 ,但它破坏后形成的微观结构却有利于循环过程。加入 10 % (质量分数 ,下同 )微碳球 MCMB后 Co Sb3电化学性能大大提高 ,最大可逆容量达 715 m Ah· g- 1 ,循环 2 0次后可逆容量保持在 5 0 0 m Ah· g- 1 以上。     

文献速报

合金与熔炼0 50 4 1 0 1　碳化物等温热处理球墨铸铁 (CADI)———新的耐磨材料 .K .L .Hayrynen .Trans.AFS ,2 0 0 3 ,1 1 1 :845 - 850(英 )0 50 4 1 0 2　牌号 80 0级等温热处理球墨铸铁评述 .J .R .Keough .Trans.AFS ,2 0 0 3 ,1 1 1 :851 - 857(英 )0 50 4 1 0 3　锰、硫与锰 硫比在灰铸铁中的作用 .G .M .Goodrich .Trans.AFS ,2 0 0 3 ,1 1 1 :783 - 81 2 (英 )0 50 4 1 0 4　具有球状碳化的不锈铸铁的开发 .S .Nishiuchi,Trans.AFS ,2 0 0 3 ,1 1 1 :831 - 844(英 )0 50 4 1 0 5　添加钙对AM60镁合金晶粒显微组织形…     

《大型铸锻件》总第103106期 目次

篇　　　　名年 -期·试验研究·高低压联合转子材料及热处理工艺研究 2 0 0 4-1GH41 3 3B台金精化模锻件的模锻工艺 2 0 0 4-1大型台阶圆环锻造技术研究 2 0 0 4-13 1 0 0mm× 75 0 0mm耐热振动筛用篦板铸件的试制2 0 0 4-1集汽筒节锻件用 1 2Cr2MoWVTiB(1 0 2 )钢研究试制2 0 0 4-1Φ5 5 5mm石油潜孔钻壳体的研制 2 0 0 4-11 .2 3 44钢大模块的制造工艺研究 2 0 0 4-15CrNiMoWV钢热作模具的研制 2 0 0 4-1浅谈轧辊使用技术 2 0 0 4-11 8Ni(2 45 0MPa级 )马氏体时效钢细化晶粒工艺 2 0 0 4-2H1 3热模钢锻材过热的研究 2 0 0 4-20Cr…     

硬质合金的比矫顽磁力

用磁性法和 X射线衍射相分析得出了当两相 WC— Co硬质合金碳含量改变时 ,其比矫顽磁力 Hsc( A· m2 · Kg- 1)同合金碳含量 Xc、真实钴含量 XCo( wt)、WC相平均晶粒尺寸 Lwc( μm)及比饱和磁化强度 4πσ( A·m2 · kg- 1)、密度 d( Kg· m- 3)间的定量关系式Hsc+ 0 .330 4 lg L wc=7.652 - 0 .330 4 lg 1 .791 XCo1 - 1 .0 87XCo- 7.356XCo- 1 2 0 .0 Xc=0 .2 958- 0 .330 4 lg 1 .791 XCo1 - 1 .0 87XCo+ 6.488XCo- 3.2 64× 1 0 - 34 πσ=1 1 .86- 0 .330 4 lg 1 .791 XCo1 - 1 .0 87XCo+ 8.1 35XCo- 1 .0 83× 1 0 5· d- 1当合金碳含量变化时 ,溶质钨和碳在 γ相中固溶度的变化引起 γ相磁矩和 γ基体钴晶格畸变应力的改变是导致合金 Hsc值变化的主要原因。     

信息传真

文献速报合金与熔炼0 4 1 1 1 0 1　程序控制的熔炼过程 .CastingPandT ,2 0 0 4 ,2 0 (2 ) :48(英 )0 4 1 1 1 0 2　铝合金的精炼与变质 .С .П .Задруцкий .Литейн .про во ,2 0 0 4 ,(3) :1 7～ 2 0 (俄 )0 4 1 1 1 0 3　减少铝合金中含铁量高时的负面影响 .А .С .Калиниценко .Литейн .про во,2 0 0 4 ,(3) :2 1～ 2 2 (俄 )0 4 1 1 1 0 4　用氮气喷硫粉精炼铝合金 .А .М .Галущко.Литейн .про во,2 0 0 4 ,(3) :2 3～ 2 5 (俄 )0 4 1 1 1 0 5　铸造铝合金中的铁含…     

银原子团簇的共振散射光谱研究

以柠檬酸钠作还原剂 ,在氯化钠存在条件下 ,采用微波高压液相合成法制备了银原子团簇 ,其最强共振散射峰在 42 5nm。它是 1种非线性光学介质。当激发波长为 42 5nm( 7 0 6× 1 0 1 4 Hz)时 ,在 42 5nm ( 7 0 6× 1 0 1 4 Hz)和 85 0nm ( 1 /2× 7 0 6× 1 0 1 4 Hz)分别产生 1个最强的共振散射峰和 1个 1 /2分频分频散射峰 ;当激发波长为 60 0nm ( 5 0 0× 1 0 1 4 Hz)时 ,在30 0nm ( 2× 5 0 0× 1 0 1 4 Hz)和 90 0nm ( 2 /3× 5 0 0× 1 0 1 4 Hz)分别产生 1个 2倍频和 2 /3分频散射峰 ;当激发波长为 85 0nm ( 3 5 3× 1 0 1 4 Hz)时 ,在 2 83nm ( 3× 3 5 3× 1 0 1 4 Hz)、 42 5nm ( 2×3 5 3× 1 0 1 4 Hz)和 5 67( 3/2× 3 5 3× 1 0 1 4 Hz)分别产生 1个 3倍频、 2倍频和 3/2分频散射峰。分频散射和倍频散射峰与共振散射峰具有相似的散射行为。提出了液相银团簇的分频、和频、差频原理 ,解释了银原子团簇的各种非线性散射现象     

武钢2250毫米热轧带钢生产线情况简介

武钢 2 2 5 0毫米热轧带钢生产线是我国目前已建和在建的带钢宽度规格最大的一套热连轧机 ,它建成后将满足国内对宽规格带钢的需求。该线建成后设计年产量为 3 5 0万吨 (预备将来生产能力 45 0万吨 /年 )。生产出的产品规格是带钢厚度 :1 .2 m m～ 2 5 .4mm带钢宽度 :70 0 m m～ 2 1 3 0 mm钢卷内径 :762 m m钢卷外径 :最大 2 1 5 0 mm单位宽度卷重 :最大 2 4kg/mm该轧线主要工艺设备组成 :步进梁式加热炉两座 (予留第三座 )炉后辊道粗轧高压水除鳞区设备一套定宽压力机一套E1 /R1轧机 (予留 )一架E2 /R2轧机一架中间辊道设备一套精轧高压…     

轴类锻件调质处理的伸长变形

在实际生产条件下对轴类锻件调质处理前、后尺寸的变化进行了测量。测量结果表明:沿轴类锻件的长度方向(即金属的纤维方向)伸长变形较大。35CrMo钢船用中间轴锻件[420 mm/150 mm×(6 000~8 000)mm]经过一次调质处理后,伸长变形量在14 mm~33 mm范围内。伸长变形的主要原因是由显微组织转变造成的。     

工业机器人精密减速器输入轴的真空低压渗碳高压气淬工艺

针对轴齿类零件高温渗碳淬火热处理畸变问题,研究了工业机器人减速器精密轴齿类零件真空低压渗碳和高压气淬工艺。结果表明,在升温阶段采用阶梯式升温保温方式,强渗阶段以乙炔-氮气交替脉冲进行强渗和扩散,淬火冷却阶段精确控制氮气压力1.8 MPa(18 bar)并使之稳定,可使轴齿类零件的总畸变量控制在0.005~0.015 mm。实际生产结果表明,轴齿类零件采用真空低压渗碳和高压气淬技术,渗碳层中的马氏体为1级,残留奥氏体和碳化物为1~2级,心部组织为1~2级。批量生产的减速器精密轴齿表面硬度、心部硬度和有效硬化层深度均值分别为59.7 HRC、38.6 HRC和0.681 mm,全部满足技术要求。     

硬质合金辊环轧制螺纹钢失效原因的实验研究

本文研究了硬质合金辊环轧制牌号HRB400螺纹钢筋时产生裂纹的原因。通过选用两种不同硬质合金辊环牌号YGR55和YGR60分别轧制规格Φ6 mm、Φ8 mm和Φ12 mm、牌号HRB400螺纹钢筋,并使用两种不同成品前孔型进行了轧制对比实验。结果表明:硬质合金辊环轧制牌号HRB400螺纹钢筋槽内产生裂纹的根本原因是螺纹钢轧制过程中成品前孔设计不当造成成品孔槽内轧制压力过大,在硬质合金辊环单槽轧制量达不到规定吨位情况下提前失效。同时验证了硬质合金高线轧制螺纹钢的首选牌号为YGR55。     

基于自动脉冲TIG焊的核级阀门管道焊接工艺

针对核电厂运行期间核一级手动截止阀唇边焊易发生泄露的风险,要求阀门需要进行整体更换,分别对核级阀门两种规格的接头开展自动脉冲TIG焊接工艺研究,并对焊后的试件进行渗透、X射线探伤等无损检验和拉伸、弯曲、金相、化学分析和晶间腐蚀等破坏性检验。试验结果表明,壁厚2.77 mm的焊接接头拉伸力平均值为564 MPa,断后伸长率平均值为39.25%;壁厚8.7 mm的焊接接头拉伸力平均值为612 MPa,断后伸长率平均值为46.75%,两种壁厚的焊接接头均具有良好的力学性能,面弯试验和背弯试验均未发现裂纹,弯曲性能良好;壁厚2.77 mm接头的金相组织主要是板条状铁素体,壁厚8.7 mm接头的金相组织主要以树枝状铁素体为主;两种壁厚的焊接接头中熔敷金属的化学成分经检验均满足技术条件的规定;采用弯曲法进行晶间腐蚀试验,经检验两种规格的接头均无晶间腐蚀倾向。     

铁精矿粒度对球团强度的影响

以大红山、曼南坎和滇滩等精矿的粒度以及膨润土用量和润磨时间为因子,以生球落下强度、生球爆裂温度、预热球抗压强度和焙烧球抗压强度为评价指标,进行了五因子二次回归组合实验研究。结果表明:随着铁精矿小于0.074mm粒级含量的增加,生球爆裂温度下降,预热球和焙烧球抗压强度提高;当铁精矿小于0.074mm粒级含量小于75%(质量分数)时,生球落下强度逐渐上升,当小于0.074mm粒级含量为75%时,生球落下强度达到最大值,之后有下降趋势。并不是铁精矿粒度越细球团强度就会越好,铁精矿粒度还应该满足一个合适的粒度组成。     

高钢级厚壁螺旋缝焊管残余应力控制措施

以目前国内普遍采用的外控式成型方式以及切环法检测残余应力手段为例,介绍了高钢级厚壁螺旋缝焊管(Φ1 219 mm×18.4 mm,X80钢级)残余应力的研究方法,从理论上分析了螺旋缝焊管生产过程中残余应力产生的原因,并从长期的生产实践中总结出一些降低和控制残余应力的措施。这些措施在生产实践中取得了较好的效果,钢管质量得到了大幅度的提升。     

Effect of Inclusion Size and Distribution on the Corrosion Behavior of Medical-Device Grade Nitinol Tubing

Nonmetallic inclusions in Nitinol, such as carbides (TiC) and intermetallic oxides (Ti₄Ni₂O _x ), are known to be triggers for fatigue failure of Nitinol medical devices. These mechanically brittle inclusions are introduced during the melting process. As a result of hot and cold working in the production of Nitinol tubing inclusions are fractionalized due to the mechanical deformation imposed. While the role of inclusions regarding Nitinol fatigue performance has been studied extensively in the past, their effect on Nitinol corrosion behavior was investigated in only a limited number of studies. The focus of the present work was to understand the effect of inclusion size and distribution on the corrosion behavior of medical-device grade Nitinol tubing made from three different ingot sources during different manufacturing stages: (i) for the initial stage (hollow: round bar with centric hole), (ii) after hot drawing, and (iii) after the final drawing step (final tubing dimensions: outer diameter 0.3 mm, wall thickness 0.1 mm). For one ingot source, two different material qualities were investigated. Potentiodynamic polarization tests were performed for electropolished samples of the above-mentioned stages. Results indicate that inclusion size rather than inclusion quantity affects the susceptibility of electropolished Nitinol to pitting corrosion.     

连铸冷却强度对钢材带状组织级别影响的试验研究

江苏沙钢集团淮钢特钢股份有限公司以40Cr钢为试验钢种,通过调整断面200 mm×200 mm的连铸二冷强度,并将不同冷却强度条件下生产的钢坯以同样的轧制工艺轧制,对比检验轧材带状组织级别,来研究连铸二冷强度对带状组织的影响。试验表明：通过提高连铸二冷强度,可以有效改善铸坯成分偏析,降低轧材带状组织级别,基本可以将轧材带状组织级别控制在1.5级以内。     

Φ1 219mm×22mm X80钢级含Mo直缝埋弧焊管的开发

通过研制西气东输二线天然气管道工程用φ1219mm×22mm×80钢级含Mo直缝埋弧焊管．研究了X80钢级含Mo钢板的焊接性、热影响区的弱化,并对矩形和圆棒拉伸试样进行了对比试验分析。对φ1219mm×22mm×80钢级HTP与含Mo直缝埋弧焊管的主要性能进行了对比分析。提出了厚壁X80钢级管线钢管的拉伸试验应采用圆棒试样的建议。     

货车转向架用B~+钢壁厚对力学性能影响的研究

以铁路货车转向架主要铸件的材质B~+钢为研究对象,通过对不同壁厚B~+钢铸造试块的不同部位进行标准拉伸和冲击试验,研究其壁厚变化对其力学性能的影响.实验结果表明,B~+钢壁厚在14～35mm区间变化时,无论是试块的边缘部位还是中心部位,抗拉强度和冲击功均无明显变化;当壁厚在35～50mm区间变化时,其试块边缘部位的抗拉强度和冲击功随着壁厚的增加无明显变化,而试块中心部位的抗拉强度和冲击功明显降低;当壁厚增加到50mm时,抗拉强度和冲击性能只有其对应边缘部位的30%左右.