加热速率对不同状态低合金高强钢Q&P处理后组织和性能的影响

对冷轧态、淬火态、球化态三种低合金高强钢进行了奥氏体化阶段不同加热速率(5,300℃·s~(-1))下的淬火-配分(QP)热处理,研究了加热速率对其最终显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:在奥氏体化阶段快速(300℃·s~(-1))加热对冷轧态钢具有明显的晶粒细化以及加速奥氏体形成的作用,而对淬火态和球化态钢的奥氏体形成过程基本没有影响;经快速加热QP处理后,冷轧态钢的抗拉强度比慢速(5℃·s~(-1))加热后的提高90 MPa,伸长率仅降低0.9%,而加热速率对球化态及淬火态钢QP处理后的拉伸性能影响较小;经慢速加热QP处理后,冷轧态和球化态钢中硬质相沿再结晶铁素体晶界呈条带状分布,变形时易产生孔洞。     

淬回火工艺对高速钢韧性的影响

论述了淬回火工艺对高速钢韧性的影响。研究表明:随淬火温度升高,高速钢韧性下降。在高速钢正常淬火温度范围,加热系数(即加热时间)变化对抗弯强度的影响比较显著。淬火加热时间过长有损高速钢的韧性,提高淬火冷却速率可提高高速钢淬回火后的韧性。回火不充分或过回火,都将降低高速钢的韧性。高速钢在560℃回火1小时可获得最大的抗弯强度。     

淬火冷却速率对Zr-4合金显微组织和耐腐蚀性能的影响

将Zr-4合金加热至1 000℃保温5 min后分别以200,20,2,0.2,0.02℃·s^-1的速率冷却到室温,研究淬火冷却速率对合金显微组织以及在360℃/18.6 MPa水中腐蚀行为的影响。结果表明：随着冷却速率由200℃·s^-1降至0.02℃·s^-1,合金中α相板条的平均宽度由1.4μm增加到28.0μm,第二相颗粒平均粒径由38 nm增大到580 nm;当冷却速率为200,20,2℃·s^-1时,第二相颗粒主要分布在α相板条晶界处,而当冷却速率为0.2,0.02℃·s^-1时,在α相板条晶界和晶内均有分布;当冷却速率由200℃·s^-1降到0.2℃·s^-1时,第二相颗粒尺寸的增大有助于释放氧化膜中的压应力,提高合金的耐腐蚀性能;当冷却速率为0.02℃·s^-1时,第二相颗粒周围萌生大量微裂纹,耐腐蚀性能降低。0.2℃·s^-1冷却速率下的耐腐蚀性能最好,氧化膜断口中的ZrO₂     

零件热处理裂纹的分析与对策（二）

零件加热速度过快和加热不均匀会使应力增加，尤其是合金元素较多、导热性较差和尺寸较大的高合金钢工件，在淬火加热前若不进行充分的预热，则在淬火时会因加热速度过快和加热不均而很可能导致产生裂纹。生产中高速钢工件多采用550～600℃和850—900℃的两段预热，以减缓高速钢工件的加热速度，并使其得到充分均匀地加热，从     

CCTB型甩刀锻后调质开裂失效分析

正1.状态说明(1)金杆农装公司的大型拖拉机用CCTB甩刀,工件的热处理状态为锻造后调质处理,材质为65Mn弹簧钢。调质处理工艺:采用箱式多用护加热保温淬火,加热温度820℃,加热时间2h。淬火冷却介质为等温淬火油,出淬火油后立即进低温箱式回火炉,进行回火处理,回火温度为380℃,回火时间3h。     

5CrMnMo钢热处理工艺及组织分析

通过理论分析和透射电镜观察得出，５ＣｒＭｎＭｏ钢高温加热、预冷、淬油冷至１８０～２００℃立即转入２８０℃等温淬火，空冷至室温、重新加热至４５０℃回火的复合强韧化工艺具有科学依据和较好使用效果。但若于２８０℃、等温淬火后直接升温至４５０℃回火，则会出现强韧性较差的上贝氏体组织，导致使用寿命下降，故不宜采用。     

关于热处理节能工艺措施的探讨(下)

二、降低加热温度,节省电能消耗 1.对亚共析钢采用亚温淬火代替完全淬火亚共析钢的常规淬火加热温度是Ac_3 30～50℃,即所谓完全淬火。不少实验室与生产性试验表明,对亚共析钢合理地采用亚温淬火代替过去所采用的完全淬火,不仅由于亚温淬火加热温度比常规淬火加热温度低60～70℃,节省了电能消耗,     

螺钉头部淬火用的工具

图1的調节螺釘是装在汽油机汽门頂杆上的,使用时头部要受往复摩擦,因此要求淬火后硬度达到Rc40～45。但为了防止变形和断裂,螺紋部分不能淬硬,只能用火焰加热进行局部淬火。也就是把工件头部用火焰加热到810℃左右,再在18～30℃水中冷却。由于火焰的加热温度比较难控制,头部的尺寸又小,淬火后有部分工件因产生裂紋而报废,所以改在油中冷却(但加热温度要提高到840℃左右),淬火后硬度达到Rc     

W12Cr4V4Mo高速钢(二)

(四)淬火温度和保温时间红硬性的影响 经不同规范淬火的试样,在560℃三次回火后,进行红硬性测定。红硬性的测定,可以在热态,也可以在冷态下进行。这里采用后者。其测定方法为:把热处理后的试样,重新加热至600℃、625℃、650℃、675℃。在每一温度加热四次,每次一小时。然后在室温测定其硬度,并以保持HRC60时的温度代表其红硬性。 试验是在B-10外热式坩埚盆炉中进行的。温度由电位差计控制。试验结果列于表3。图18表示红硬性与淬火温度的关系曲线。由表3及图18可见,随着淬火温度的升高和保温时间的增加,钢的红硬性不断增加,这是由于淬火温…     

高温变形对X70管线钢组织与性能的影响

采用热模拟技术模拟了X70管线钢感应加热弯管的制造过程,研究了不同变形加热温度、应变量和变形后冷却速率对X70管线钢组织与性能的影响。结果表明:高温变形可使X70管线钢的强韧性获得提高;变形加热温度小于1 050℃时可使X70钢获得较好的韧性;变形后冷却速率的增加使X70钢的韧性增加。     

低合金高速钢W4和W4下限热处理工艺

<正>1低合金高速钢W4热处理工艺试验1.1试验过程试样规格:80×15×1/4D,数量24件。试验检测项目包括:化学成分分析、淬火晶粒度、淬回火组织、淬回火后硬度。试验工艺方案为:(1)第一次预热:900℃×4分45秒,第二次预热:950℃×4分45秒;(2)淬火加热温度:1150℃、1160℃、1170℃、1180℃、1190℃、1200℃;(3)加热系数:18s/mm,加热时间为4分45秒;(4)淬火介质:2-3-5盐;(5)回火工艺:540℃×90分×3次,550℃×90分×3次。     

960MPa级含钼低碳钢钼含量与热处理工艺的确定

为了得到屈服强度960 MPa级高强度低碳结构钢的最佳钼含量和热处理工艺,采用显微组织分析、力学性能检验、断口分析等方法研究了热处理工艺对不同钼含量试验钢显微组织与力学性能的影响。结果表明:随钼含量增加,淬火态试验钢的抗回火软化能力逐渐增强;最优钼含量为0.4%(质量分数),此成分试验钢经最佳热处理工艺(880℃淬火+580℃回火)处理后屈服强度为988 MPa(达到试制要求),抗拉强度为1 000 MPa,伸长率为15.5%,-20℃夏比冲击功为52 J,且冲击断口具有韧窝特征,此时试验钢显微组织为回火托氏体,淬火马氏体板条部分发生分解。     

AQ251淬火剂在柴油机气缸盖螺栓热处理中的应用

我厂柴油机气缸盖螺栓使用的材质为42CrMo,工件尺寸40mm×45 0mm ,技术要求:σb≥880MPa,σs≥690MPa,δ≥1 2 % ,ψ≥5 0 % ,Ak≥63J。热处理工艺:淬火加热温度85 0～860℃,保温时间90min ;冷却方式:≤70℃油中冷却;回火加热温度5 70～5 90℃,保温1 2 0min空冷。经常出现的问题:( 1 )产品质量不稳定。时常出现力学性能指标不合格,尤其是σb 和AK 指标。( 2 )热处理产品质量受钢材的原始组织影响较大,稍有偏差就会出现批量产品不合格。( 3)采用双液(先水后油)淬火时,产品开裂现象严重,废品率较高。( 4 )在整机的使用过程中,经常出现产…     

水淬调质态40Cr钢超塑性的研究

研究了 40Cr钢经水冷淬火和高温回火后的超塑性。结果表明 :40Cr钢的晶粒尺寸为 1 0～ 1 5 μm ,在温度为 75 0℃、初始应变速率为 1 0×1 0 - 3s- 1 的拉伸变形条件下 ,超塑伸长率为 30 4 % ,流变应力为 63 0MPa ,应变速率敏感性指数m值为 0 2 2 7,超塑性变形的机制可描述为原子扩散控制的晶界滑动。     

热处理小经验两则

1.Cr12MoV冷作模热处理经验 对于冷冲模、冷挤模,一般要求在常温下有较高的硬度和足够的冲击韧度,为此,必须选择最佳的淬火加热温度。 Cr12MoV钢1020～1040℃加热淬火后,晶粒度约为10.5级.硬度可达64HRC。淬火后,由于马氏体的正方度和内应力而造成很大的脆性,故必须     

不同温度淬火对45钢疲劳裂纹扩展行为的影响

对不同温度(760,800,840℃)淬火+350℃回火处理的45钢进行了疲劳裂纹扩展速率试验,得到了疲劳裂纹扩展速率曲线,研究了淬火温度对其疲劳裂纹扩展行为的影响。结果表明:与840℃淬火(常规淬火)后的相比,760,800℃亚温淬火后试验钢组织中存在未溶铁素体,且800℃亚温淬火后的马氏体组织细小,韧性较好;试验钢的疲劳裂纹扩展速率曲线在裂纹稳定扩展阶段符合Paris公式,随着淬火温度的升高,裂纹扩展速率减小;疲劳断口分为裂纹低速扩展区、裂纹稳定扩展区和瞬断区3个区域,800℃亚温淬火后的低速扩展区相对平坦,稳定扩展区则比较粗糙,存在准解理形貌,瞬断区有明显的撕裂棱、剪切唇和韧窝形貌,高度差达到283.9μm左右,韧性断裂所占比例较大。     

热处理工艺对工程机械用1000MPa级高强钢组织与性能的影响

对工程机械用1 000MPa级高强钢进行不同温度的淬火和回火热处理,研究了热处理工艺对其力学性能和显微组织的影响,并得到了试验钢较佳的淬火和回火温度。结果表明:随着淬火温度升高,试验钢的强度先增大后降低,并在900℃时达到最大;830℃以下淬火后,组织中存在未溶铁素体,组织为铁素体和板条马氏体;900℃以上淬火后,组织为板条马氏体;随着回火温度的升高,试验钢的强度下降,塑、韧性提高,当回火温度达到450℃以上时,组织转变为回火索氏体,冲击韧性大幅提高;较优的热处理工艺为900℃淬火后在500℃回火。     

HM518410轴承套圈碎裂分析

正HM518410淬火件经客户磨削加工后,发现个别套圈有碎裂现象。该批轴承套圈的生产工艺流程为:棒料中频感应加热→下料→锻造成形→球化退火→车削→淬回火→磨削→超精。锻造采用感应加热,温度1050~1100℃;淬火加热在保护气氛网带式淬火加热炉中进行。工艺为加热温度Ⅰ区830℃、     

淬火温度对40Cr13塑料模具钢耐腐蚀性能的影响

对40Cr13塑料模具钢进行不同温度(960,1020,1080,1140℃)淬火处理,研究了淬火温度对该钢组织与硬度的影响,然后进行200℃的低温回火处理,通过浸泡试验与电化学测试研究了其耐腐蚀性能。结果表明:不同温度淬火后,试验钢组织均为淬火马氏体、碳化物与少量残余奥氏体;随着淬火温度的升高,组织变得粗大,碳化物减少,当淬火温度为1140℃时,组织中存在沿奥氏体晶界析出的网状碳化物;随着淬火温度的升高,试验钢的硬度先增加后减小。当淬火温度由960℃升高到1080℃,经回火后试验钢在FeCl₃溶液中的腐蚀速率减小,试验钢表面点蚀孔直径变小,数量增多,但深度变浅;试验钢在NaCl溶液中的自腐蚀电位增大,自腐蚀电流密度降低,腐蚀速率减小,腐蚀倾向降低;最佳淬火温度为1020℃,此时淬火马氏体组织较细小,硬度最大,回火后试验钢的耐腐蚀性能较好。     

冷却速率对0Cr11Ni2MoVNb钢冲击韧度和组织的影响

针对0Cr11Ni2MoVNb钢大型锻件冷却速率慢的特点,研究了不同预冷淬火温度、不同淬火和回火冷却速率对材料冲击韧度和组织的影响。结果表明：随着淬火和回火冷却速率的减慢,材料的冲击韧度下降;为了提高0Cr11Ni2MoVNb钢大型锻件的冲击韧度,可以采用预冷淬火或者淬火和回火同时快冷（冷速约60℃／min）的工艺,但预冷淬火温度应不低于900℃,否则晶界析出物将增多,沿晶断裂增加,导致冲击韧度明显下降。