12CrMo钢不需热处理的焊接工艺

采用奥氏体不锈钢电焊条替代耐热钢电焊条,对12CrMo材质钢管道在生产现场露天施焊,焊后不进行热处理,即可满足一般使用要求。     

35CrMo钢固体粉末渗铝及渗铝层性能研究

通过固体粉末法对35CrMo钢进行渗铝,用扫描电镜对渗铝层进行组织观察和成分分析,并对其进行腐蚀、高温氧化试验和显微硬度测试。结果表明,35CrMo钢进行固体粉末法渗铝后具有优良的耐硫化氢腐蚀和抗高温氧化能力,渗铝表层的硬度也较高。     

管汇材料35CrMo钢冲蚀磨损性能研究

35CrMo材料作为常用的管汇材料,研究其冲蚀磨损性能对于保证钻井作业安全十分重要。采用自主研发的冲蚀磨损试验机在压力105 MPa、介质冲击速率30 m/s的条件下,对35CrMo材料制作的试样进行了冲击磨损试验,分析了冲击角度、冲蚀介质和冲击时间对冲蚀磨损量的影响。分析结果表明:35CrMo合金钢的最大冲蚀量出现在冲击角度为30°~45°时,冲击角度较小时,微切削起主要作用,随着角度的增大,锻造作用造成的塑性变形机制引起磨损加重;陶粒支撑剂对材料的冲蚀磨损远大于覆膜砂,并且随着冲蚀介质支撑剂粒径的增大,材料的磨损量也增加;在试验设定的时间段内,随着冲蚀时间的延长,冲蚀磨损量几乎呈线性增加。所得结论对预估材料的冲蚀磨损剩余寿命有一定的参考作用。     

亚温淬火对20SiMn2MoV钢低温韧度的影响

采用常规热处理工艺和亚温淬火工艺对20SiMn2MoV钢进行热处理,以研究亚温淬火对20SiMn2MoV钢低温韧度的影响。研究结果表明,亚温淬火工艺可使20SiMn2MoV钢获得板条马氏体+针状铁素体的组织,能有效地提高其低温韧度;亚温淬火温度在800～840℃时,随着淬火温度的升高,铁素体的形态由块状变为针状,材料的低温韧度得到提高;常规热处理工艺试样的低温韧度不满足API 8C标准要求,而采用预备热处理为900℃淬火、最终热处理为840℃淬火+200℃回火的亚温淬火工艺,可使材料的低温冲击韧度和拉伸性能均满足API 8C标准要求。     

ZG35CrMo在调质状态下的CO_2气体保护焊

采用焊条电弧焊对ZG35CrMo(调质)进行焊接,焊接性能往往不尽人意,因此有必要对ZG35CrMo在调质状态下的CO2气体保护焊进行试验研究。在简要分析ZG35CrMo钢在调质状态下的焊接性能之后,进行了其CO2气体保护焊的焊接试验。试验结果表明,在严格控制焊接热输入、预热和焊后热处理等参数的情况下,选取合适的焊材,能够保证ZG35CrMo在调质状态下焊接的接头力学性能,并给出了具体的焊接工艺。     

35CrMo钢热喷涂层耐CO2腐蚀性能研究

35CrMo钢表面爆炸喷涂WC-Co和等离子喷涂Cr2O3后都形成了具有一定厚度的涂层,涂层大大提高了母料的表面硬度.失重法测得2种涂层的CO2平均腐蚀速率比母材降低了2个数量级;CO2腐蚀后2种涂层表面光滑平整,没有发生明显的腐蚀痕迹,而35CrMo钢产生严重的CO2腐蚀.电化学实验表明,在酸性介质中WC-Co和Cr2O3涂层稳定性好,不会被破坏,涂层对基体材料有很好的保护性.     

回火温度对20CrMo钢组织性能的影响

研究了镦锻式空心抽油杆用20CrMo钢经过二次淬火后在不同回火温度下的组织和性能变化规律。结果表明,随着回火温度的升高,材料的抗拉强度、屈服强度等强度指标呈现下降趋势,材料的断后伸长率、断面收缩率等塑性指标呈现上升趋势,但均高于原始材料的性能。对20CrMo钢进行二次淬火加高温回火后可得到回火索氏体组织,具备较高的强韧性,可推荐作为超高强度空心抽油杆的开发工艺。     

渗铬35CrMo钢耐CO_2腐蚀性能研究

利用显微镜观察35CrMo钢表面渗铬后的截面,发现形成了均匀连续的渗铬层,表面主要形成了Cr23C6和Cr7C32种组织。由于这2种组织的生成,明显提高了材料表面的硬度。失重法测得渗铬35CrMo钢的CO2平均腐蚀速率比母材降低了1个数量级,35CrMo钢发生严重的CO2腐蚀破坏,但35CrMo钢表面渗铬很好地改善了材料的耐CO2腐蚀性能。电化学试验表明腐蚀过程中渗铬表面生成了钝化膜,能对材料起到很好的保护作用。     

国产2.25Cr-1Mo-0.3V钢热处理工艺试验研究

模拟了实际大型2.25Cr-1Mo-0.3V钢制筒节热处理工艺条件,研究了不同板厚的筒节两次淬火+回火对材料组织和性能的影响。试验结果表明,经过两次淬火+回火后材料的综合力学性能及金相组织奥氏体晶粒度均有较大改善,特别是低温冲击韧性有较大提高。     

35CrMo钢焊接粗晶区的回火处理

介绍了应用焊接热模拟技术获取３５ＣｒＭｏ钢的焊接粗晶区组织的试验。经测试表明，焊后低温回火可使焊接粗晶区韧性提高；在３５０℃～５５０℃区间回火，粗晶区韧性降低，表现为回火脆性；６５０℃高温回火，粗晶区韧性明显得到改善。此外，对影响韧性的显微组织因素进行了较深入的探讨。     

35CrMo钢真空扩散焊接机制探讨

结合真空扩散焊接过程和焊接接头机械性能试验，探讨了３５ＣｒＭｏ钢的真空扩散焊接机制。认为３５ＣｒＭｏ钢的真空扩散焊接过程主要是再结晶过程和晶界迁移过程。利用真空扩散焊接接合面晶界迁移的动力学理论，计算了晶界的迁移距离。计算结果表明，在最佳焊接规范下，晶界迁移的距离约为晶粒尺寸的１６２倍，扩散很充分。     

采油井口阀体材料ZG35CrMo(M)性能研究

采用三相碱性电弧炉熔炼加喷吹Si－Ca粉精炼技术，获得了油田采油井口用铸钢件阀体材料ZG35CrMo（M）。ZG35CrMo（M）与ZG35CrMo相比，两者所含含金元素一致，成分范围基本相同，但ZG35CrMo（M）内有害元素S、P及气体H、O、N含量比ZG35CrMo有较大幅度下降，分别为S、P≤0．015％，H、O≤50ppm、N≤70ppm。试验研究结果表明，ZG35CrMo（M）的力学性能比ZG35CrMo有较大的提高，抗H_2S应力腐蚀性能及焊接性能良好。用ZG35CrMo（M）铸造的32只阀体经海洋平台实际使用，各项性能良好，能很好地满足实际需要。     

35CrMo钢真空扩散焊接工艺试验

对35CrMo钢真空扩散焊接工艺参数与焊接接头抗拉强度和径向膨胀率的关系进行了试验研究。得到在最佳焊接条件(真空度为4Pa;焊接时间为1min;焊接温度为860～900℃;焊接压力为56MPa)下,抗拉强度不小于800MPa、径向膨胀率低于10％的高质量焊接接头。认为这种焊接工艺用于空心抽油杆制造是可行的。     

12Ni14低温钢换热器的混合气体保护焊

阐述了12Ni14低温钢的焊接特点、焊接材料的合理选择以及MAG焊接工艺试验,提出了在12Ni14低温钢换热器焊接时应采取的工艺措施。     

15CrMo焦炭塔的整体热处理

文中对焦炭塔热处理的目的、方法和工艺系统进行了阐述.整个热处理过程采用PC-WK型集散控制系统对热处理温度进行智能化测量和控制,并对整体热处理的控温系统的监测和热工计算进行了分析,该热处理方法在施工中取得了理想效果.     

A333Gr3低温钢的焊接技术

A333Gr3（简称3．5Ni）钢，广泛用于乙烯装置-46～－100℃的低温管线中，A333Gr3钢焊接的关键是保证接头的低温韧性。目前国内较成功的经验是焊前预热100～150℃，线能量控制在11～14kJ／cm的范围内，焊后进行550～600℃的热处理。本文通过中原14万t乙烯工程A333Gr3管的焊接，介绍了不经预热和焊后热处理而达到要求的低温钢焊接技术。     

PDC复合片与35CrMo钢齿柱真空扩散焊试验研究

针对用钢体式焊齿法制造ＰＤＣ钻头中存在的问题，提出用真空扩散焊代替钎焊制造ＰＤＣ钻头的新工艺。利用三因子二水平的完全因子设计方法研究了ＰＤＣ复合片与３５ＣｒＭｏ钢齿柱真空扩散焊温度、压力和时间等工艺参数对焊缝剪切强度的影响，并总结出相应的关系式，然后分析了温度、压力和时间等工艺参数对焊缝剪切强度的独立影响和交互影响。试验证明，真空扩散焊适用于钢体式焊合法制造ＰＤＣ钻头工艺。