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废轮胎颗粒流化性能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
在流化床冷态试验台上,对废轮胎的流化特性进行了试验研究。研究了粒径、床层高度对废轮胎流化性能及临界流化风速的影响,同时将废轮胎颗粒与石英砂以不同的配比进行混合,对混合物的流化、混合性能进行研究的结果表明,单一废轮胎颗粒不易流化,加入一定量的石英砂能够改善其流化特性。 相似文献
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有机硅单体合成工艺是气-固两相的反应过程,由于硅粉的硬度大而且反应的附加物有黏性,经常出现磨损和堵塞造成生产装置检修频率高,操作状况难,现场检测仪表经常处于瘫痪状态。简单介绍有机硅单体合成流化床反应工艺过程及其对测量控制的要求,剖析流化床理想流化状态的床层压降是一个固定值,得出床层是否处于理想流化状态,可以通过测量床层压力来间接判断。详细叙述了吹气法测量流化床压力方法和具体实施方案。 相似文献
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磁稳定流化床(MSFB)是一种特殊的流化体系,兼有固定床和流化床的许多优点。床层独特的操作状态和流体力学特点使其可能在某些涉及多相接触和流化催化反应的工艺过程中取代现有的操作方式。本文对MSFB的有关床层特性和最新应用研究进展进行了综述,以深化对该技术的认识并促进其在相关领域的深入研究与应用。 相似文献
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通过重标极差分析法(R/S)分析对气固流化床中光纤脉动信号进行解耦,计算Hurst指数(H),考察了H随表观气速和床层径向位置的变化规律,以及颗粒粒径对流化床流化质量的影响;同时采用基于统计矩的多重解耦方法对信号进行解耦,并对两种解耦结果进行对比。实验结果表明,光纤脉动信号中的周期成分代表流化床中的气泡。随着床层径向位置的增加,H逐渐增大;随着表观气速的增大,H逐渐减小,表明在流化床中,床层中心处的气泡数量多于边壁处的气泡数量。催化裂化(FCC)催化剂/硅微粉混合颗粒的H小于FCC催化剂颗粒的H,表明FCC催化剂/硅微粉混合颗粒流化床具有更好的流化质量。 相似文献
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聚酯切片流态化特性的研究 总被引:2,自引:2,他引:0
聚酯切片的含水量和结晶度明显影响后续的固相缩聚过程,采用特殊流化床进行干燥和结晶处理是发展方向。在内径为85 mm的流化床中对聚酯切片的流态化特性进行了冷态模拟实验研究,测定了聚酯切片的起始流化速度和床层膨胀比,并通过对床层的压力脉动进行功率谱分析,考察了聚酯切片的流态化动力学特性和流型转变。实验结果表明,所研究的聚酯切片属于Geldart D类颗粒,起始流化速度为0.66 m/s。对床层压力脉动进行快速傅里叶变换分析的结果表明,聚酯切片的流化状态不稳定,首先形成节涌流态化;当流化气速大于3 m/s时,形成湍动流态化。当流化床处于湍动流态化状态时,气体与聚酯切片间传热传质效率高,可实现快速干燥和结晶。 相似文献
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本文将冷的降烯烃催化剂加入至热的处于流化状态下的FCC催化剂和降烯烃催化剂混合颗粒中,考察流化状态下的颗粒间混合换热研究.结果表明,当换热前后大差异颗粒流化床均处于完全混合状态时,混合颗粒平均粒径越小,床层气速越高和床温越高则传热系数就越大;在进行颗粒Nu准数和Re准数关联回归时必须考虑床层温度的影响,并在关联式中引入流化床加热后的床层气速与入床气速的比速度,计算结果表明修改后的关联式总体误差不超过30%,能够满足实验设计的需要,可为新型双组分流态床换热分级系统的设计提供基础. 相似文献
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采用?376mm×3000mm的大型流化床冷模实验装置,对比了甲醇制烯烃SHMTO工艺反应器中设置格栅内构件前后流动规律的差异。结果表明,反应器内设置格栅内构件后,床层平均颗粒质量浓度降低,压力脉动显著降低,表明格栅可以有效地破碎气泡、改善气-固接触传质和提高床层操作的稳定性。增设格栅后反应器内气-固流动更趋均匀,还可以强烈抑制固体颗粒以及气体的轴向返混。借鉴已有流化床放大效应的研究可以推测,工业SHMTO反应器设置格栅后有利于稳定床层操作、改善气-固接触效果和防止气体返混,有利于改善反应产物的分布和产品选择性。但现有的格栅结构仍需进一步优化,以满足工艺和工程设计的需要。 相似文献
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对油页岩流化干馏工艺中页岩粉、页岩灰和半焦三种物料进行了基本物性分析,并对其流态化特性进行了系统的冷模试验研究,结果表明:三种物料具有非球形、宽筛分和非正态分布等特点,其起始流化速度分别为:页岩粉约为0.043 m/s,页岩灰约为0.04 m/s,半焦约为0.032 m/s;带出速度分别为:页岩粉和页岩灰约为0.7 m/s,半焦约为0.55 m/s。三种物料在流化过程中会出现床层的局部颗粒离析分层现象,床层密度沿床层高度有所降低,床层密相密度为350 kg/m~3~800 kg/m~3;三种物料在流化过程中容易形成床层沟流和大颗粒架桥、气体短路,从而导致流化极不均匀,在床层和提升管中均需要较高气速和循环量才能维持操作,与通常的FCC细粉流态化有很大区别。 相似文献
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分别以粒径相近的超细球形铝粉、片状铝粉、片状云母粉为原料,采用床层膨胀和床层塌落法对其流态化特性进行了研究。结果表明,3种颗粒在流化床中流化的难易程度不同,其中片状铝粉的起始流化速度为0.087m/s,平衡压降约为3.6kPa,最大床层膨胀率为1.36;片状云母粉的起始流化速度为0.079m/s,平衡压降约为4.2kPa,最大床层膨胀率为1.60;球形铝粉的起始流化速度为0.063m/s,平衡压降约为5.8kPa,最大床层膨胀率为1.71;片状铝粉和片状云母粉的起始流化速度高、床层膨胀率低、平衡压降低、滞气性能差,比球形铝粉更难于流化。另外,对处于流化状态时的片状铝粉床层在不同气速下平衡压降随时间的波动情况进行了考察,并测绘了压降波动曲线,结果表明其压降波动幅度约为5%。 相似文献
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流化床聚合反应器中静电的积聚,会使流化聚合物颗粒相互附着,从而在器壁形成结片。因此,在静电形成机理的理论分析基础上,采取合理、科学的应对措施和控制策略,减少或消除流化床聚合反应器中的静电积聚,能够有效地减少反应器壁结片的频次,降低流化床反应的操作成本。 相似文献
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液-固流化床的流化特性 总被引:2,自引:0,他引:2
通过对床层△P(U,ε)关系式的微分和对床中颗粒的受力分析,导出了球形和非球形颗粒床层在不同流化区域内的流化速度与床层空隙率的关系,其结果与试验数据吻合。 相似文献
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污水在固定床层中易于发生生化反应,床层中粒状载体的表面滋生着各种引起生物化学反应的微生物.反应器的下部为流化床床层,上部为固定床床层.当固定床床层为生物膜堵塞时,应使冲洗水流过床层,使整个床层都流化,以去除多余的生物膜.这种反应器可用于高级污水处理:去除BOD的 相似文献
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催化裂化再生器操作线速和输送沉降高度软测量模型及其应用 总被引:3,自引:0,他引:3
利用数据处理方法结合工艺计算,在DCS系统上计算渣油催化裂化再生器的操作线透和输送沉降高度(TDH),使之象系统测量数据一样直接显示于DCS操作画面上。从而,使工艺操作人员在实际生产过程中直观地了解再生器流化床的流化状态,并据此调整相应的操作参数以提高流化床流化质量和再生效果以及减小催化剂的跑损。 相似文献
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《天然气化工》2019,(5):50-56
在高0.8m,宽0.1m的二维流化床中对天然气水合物颗粒-水的流态化特性进行了模拟,研究了水的入口流速、天然气水合物颗粒直径和密度、初始床层体积分数和初始床高等参数对颗粒分布和压力降等参数的影响。由模拟结果可以看出,床层压力降主要受天然气水合物颗粒密度、初始床层体积分数和床高的影响较大,在初始床高为0.4m时,压力降最大,为1600Pa。而天然气水合物颗粒的分布受水的入口流速、颗粒粒径和初始体积分数影响较大,当水的入口流速在0.06m/s和0.08m/s,颗粒粒径在1.2mm和1.5mm,颗粒初始床层体积在0.4,0.5,0.6时,颗粒在径向上分布的不均匀性提高,但总的而言,这些影响因素可以被调节和控制,同时,本文也为流化床在天然气水合物开采中的进一步应用提供了理论依据。 相似文献
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在流化床冷模实验装置上,以空气和氯化氢制氯气催化剂为介质,研究了不同操作条件对轴向、径向密相颗粒浓度和稀相段内颗粒浓度的影响以及分离系统的分离效率。实验结果表明,随着表观气速的增加,床层径向密度逐渐降低,表明床层的流化质量有所改善;同时,轴向密度分布在高度H=500 mm处最大,截面平均密度随着表观气速的增加而降低;当表观气速为0.3 m/s时,H=5345 mm处的稀相密度为8.44 kg/m3,已经不满足原旋风分离器入口浓度的要求;卧式快速分离器分离效率在实验条件下均大于99.6%,改造后过滤器反吹间隔时间也满足生产要求。 相似文献