张丝支承型测量仪表品质系数的論証(續完)

7.可动部分重量的影响,向悬絲的变换本节討論(3.9)式中所忽略的数值: δ_1=4·S/σ_0·π·d~2 (7.1)这一数值表达可动部分重量的附加影响。不忽略这一数值,便可得到品质系数(圓形綫料)的严格条件式: Γ_s=200·M_(90°)/S~38≥9.82 G~3/τ_0~2·σ_0~3·x_0~3 1/1-δ_1(7.2)因此对于品质系数的最小值,以后应以材料的充分利用率来計算。然后在(7.2)式中用等号。     

张丝式电测仪表可动部分重量的最佳关系

研制耐振动的电工测量仪表,在目前很为重要。为实现此类仪表,基本要求之一是提高可动部分的固有振动频率。张丝拉断力是反作用力矩系数的函数,这种关系可用下法表达。截面积为 q 的张丝的拉断力 P 可写成:P_B=qσ_B (1)式中σ_B—瞬间抗张强度。张丝的反作用力矩系数与截面积和张力之间的关系如下:W_0~′=(q~2/l)((k_1/n)G+n/(12)·P/q)(2)式中 W_0~′—张力为 P 时拉丝的反作用力矩系数;     

小型开关板微安表

英国Smiths industrial dirision厂最近生产了一种供記录和实驗室用的小型开关板微安表,具有高的灵敏度和准确度。仪表为張絲支撑式,玻璃指針,标度盘很清晰,最小量限为0—6微安,对于零位在中間的,最小量限为3—0—3微安。     

怎样选用仪表常用扩口式管接头

1.扩口式直通终端接头扩口式直通终端接头的作用主要用于仪表设备与测量管线的连接。扩口式直通终端接头种类较多,其配管外径D0为:φ6mm、φ8mm、φ10mm、φ12mm、φ14mm、φ16mm、φ18mm、φ20mm、φ22mm、φ33mm等,其螺纹规格为:M10×1、M14×1.5、M18×1.5、1/2NPT、G1/2″、ZG1/2″、M20×1.5、M22×1.5、M33×2等。     

仪表油阻尼的计算方法

本文通过对仪表可动部分运动状态的分析,推导出响应时间t_p和过冲⊿L与可动部分转动惯量J,反作用力矩系数W以及阻尼力矩系数P的关系式。根据仪表应具有的阻尼力矩系数的大小,推导出油阻尼器的几何尺寸和硅油粘度跟阻尼力矩系数的关系式。为仪表油阻尼器的设计计算提供了理论依据。     

广义双调和算子的正定性

本文考察了两个变量的广义双调和算子L=?的正定性问题,其中D_1、D_2和D_3均为正的常数.证明了若满足下述两种边界条件之一,则L就是正定的:(1)满足边界条件u=0,?u/?v=0时,其中V=(V_1,v_2}表示边界的外法向;(2)若D_3≤D_1,且D_3≤D_2时,满足边界条件u=0,Mu=0,其中Mu=D_3σ▽~2u (D_1-D_3σ)(?~2u/?(x_1)~2)(v_1)~2 ?是由实际问题需要所选择的常数,0≤σ≤1.最后以正交各向异性薄板弯曲问题为例,说明结论的力意义.     

用于高频电测仪表的可变截面张丝

本文介紹了一种用于高頻示波器的非均匀截面张丝,采用此种张絲可簡化仪表結构,便于仪表装配,提高了仪表品貭系数。并用鈹青銅БРБ2試制了这种张絲,其性能完全符合ГОСТ9444—60标准的要求。用双张絲或一根整张絲支承动框是高頻示波器检流计最有发展前途的結构。在高頻动框示波器检流計中使用的张絲,在长100毫米时,其反作用力矩甚至可达100毫克,公分/90°。这种张絲,必须具有最小的慣性力矩;因为,只有这样最終才能使张絲的慣     

用计算器求解架空线状态方程的根

本文利用复数余弦倍角定理,推导出求解架空线状态方程式实数解的方法,它简单、快速又准确,不存在不收敛或收敛慢的问题。它借助于计算器能运算余弦函数和双曲函数的功能,直接给出方程根的准确解,便于普及和现场应用。如能运用EL-5100S型计算器,则更方便。一、架空线状态方程式架空线状态方程式的一般形式为σ~3-Bσ~2-A=0 (1) 其中 A=l~2g~2/24β (2) B=σ_m-l~2g_m~2/24βσ_m~2-(t-t_n)α/β (3) 式中 l——计算档距,m; α——架空导线的热线膨胀系数,1/℃; β——架空导线的弹性伸长系数,mm~2/kg。通常由临界档距判别确定的控制条件,为已知,即相应的t_m(℃)、g_m(kg/m·mm~2)及其σ_m(kg/mm~2)为已知。参数A值恒为正实数,B值可为正或负实数。根据笛卡儿关于方程系数符号法规则和物理概念可知,式(1)只有一个正根,就是σ的有效解。     

架空线状态方程正实数根的公式求解

架空线状态方程经过简化为缺一次项的一元三次方程,其标准式为σ~3—Bσ~2—A=0 (1)式中 A、B 为实系数,且由工程条件决定了 A恒为正实数,σ为待求的应力变量。笛卡尔符号法则是设 f(x)=a_0x~n+a_1x~(n-1)+……+a_n=0(a_0≠0,a_n≠0),为实系数 n 次代数方程,若其系数列序{a_0,a_1,……a_n)的变号次数为 p,则方程 f(x)=0的     

可靠性基础理论讲座(三)

(三)正态分布1.正态分布的定义密度函数为(59)式的分布称为正态分布: f(t)=1/((2π)~(1/2)σ)exp[-1/2((t-μ)/σ)~2] (-∞相似文献   

感应系电度表的向量图

感应系电度表的基本原理感应系电度表是在交流电路中测量网路中所消耗电能的仪表,其计度器的示数与可动部分的转速n及时间t成正比,因此与被计量的电能W=pt成正比,其中p是被计量的功率。此电能值在电度表中为:W=CN式中:N——电度表可动部分的转数;C——电度表的常数,即电度表转一转时被测电能的数值。因此     

怎样选用铜制卡套式管接头

1.铜制卡套式终端管接头铜制卡套式直通终端接头的作用主要用于仪表设备与测量管线的连接。铜制卡套式直通终端接头种类较多,其配管外径DO为:φ6mm、φ8mm、φ10mm、φ12mm等,其螺纹规格为:M10×1、M12×1、M14×1.5、M16×1.5、M18×1.5、M20×1.5、1/2NPT、ZG1/2″、ZG1/4″等。     

低力率瓦特表的一种简便校验方法

校验低力率瓦特表的方法很多,但多数过于复杂,有的需要特殊的仪器,有的则对电源要求较高,往往因条件不具备而无法采用。鉴于上述情况,本文介绍一种简便的校验方法。这一方法是在cosφ=0下测出瓦特表的相角误差;并在交流cosφ=1下用直接对比法校验各数字刻度点;最后将相角误差计入直接对比法校验的结果内,算出额定力率(cosφ_H)下的误差(按:在cosφ=0的条件下,测出瓦特表的相角误差之后,可以用计算的方法求出cosφ为任一值时由相角误差     

对《对“有限水域中承受顶部荷载的圆柱形塔体自由振动的频率”一文的讨论》的答复

王克成同志在《讨论》(载《水力发电学报》1985年第一期)中指出,由于论文中忽略了水的可压缩性及表面波的影响,从而使所得的φ为其中M=mπ/2h(m=1,3,5,…,∞)。因φ显含cosmπz/2h因子,而z=h时,cosmπz/2h=0,从而导致     

水力发电与电力行业专用检测仪表、自动化装置最新产品简介(ISO9002质量体系认证企业)

1 .ＴＤＳ5331高可靠型专用双上限无扰动数字显示温度仪表 ,其技术特点 :(1)在各种干扰与开路等非常情况下都不会误发讯 ;(2 )Ｃｕ50、Ｃｕ53、Ｐｔ10 0等各种传感器均可在同一台表上由用户修改参数设定 ;(3)可以同时远传信号 :4～ 2 0ｍＡ·ＤＣ、0～10ｍＡ·ＤＣ、ＲＳ2 32 (三线 )、ＲＳ4 85(二线 ) ;(4 )无任何电位器等可动元件 ,使用面板功能键调整仪表。2 .ＴＤＳ小型 1— 7、1— 14点位巡检仪表与ＴＣＭ10 0系列 96点位巡检 /打印仪表可以进行多路检测 /报警ＲＳ2 32Ｃ串口发送远传信号。3.ＬＰＢ(原ＦＳＸ)型系列投入式水位仪表。由…     

360°风作用下线条风荷载分配系数特性

线条风荷载的准确计算是输电杆塔设计的关键一步,角度风荷载分配系数的选取是否合理将直接影响到设计指标的合理性.对常规线条风荷载(0.5φ1=0.5φ2=0)的计算原理进行梳理和分析,得到了0～90°范围内的角度风荷载分配系数.同时,通过对风向角θ和线路转角φ的剖析,推导了线路前后侧360°风吹时的线条角度风荷载分配系数计算公式,并给出了前后侧挡距不同分配比例(0.5φ1=0.5φ2,0.5L1:0.5L2=5:5、4:6、3∶7)时的线条角度风荷载分配系数,分析了分配系数的特点,并进行了对比研究.研究结果揭示了线条角度风荷载分配系数的特点,可作为输电杆塔抗风设计的一种参考.     

分相封闭母线设计计算(续1981年第3期)

第三章全连分相封闭母线和外壳电动力的计算及其计算曲线一、概述在平行细长的两导体1、2中有电流I_1及I_2,参见图(3—1),它们之间所产生的电动力为: F=B_2I_1=μ_0H_21_1=μ_0I_1I_2/2πS=2.04×10~(-8)×I_1I_2/S公斤/米 (3—1) 式中:μ_0——真空导磁系数,μ_0=4π10~(-7)享/米; I_1,I_2——导体中电流,安; H_2——电流I_2在导体1处产生的磁场强度;安匝/米, H_2=I_2/2πS; B_2——电流I_2在导体1处产生的磁通密度,韦伯/平方米,B_2=μ0H_2; S——导体间距离,米。如上欲求分相封闭母线短路时作用于母线上的电动力,必须知道通过本相母线的短     

Ba取代对Sr-Ca-La-Co系六角铁氧体的微结构及磁特性的影响

采用Ba部分取代Sr制备(Ca0.37La0.38Sr0.25-yBay)Fe10.4Co0.24O19(y=0~0.04)铁氧体,研究了样品的磁特性和微结构。当y=0时,预烧样品在1250℃保温1.5h可形成单一的M相,比饱和磁化强度(σs)和矫顽力(Hcj)达到最大,分别为67.82 A·m2/kg和383.8kA/m。少量Ba(y≤0.04)取代Sr元素时,预烧样品依然为单一的M相。随着Ba2+取代Sr2+的增加,预烧样品的比饱和磁化强度(σs)上升,在y=0.04时达到最大,从67.82A·m2/kg增加到69.53 A·m2/kg,矫顽力略有下降。当烧结温度为1170℃(保温1.5h)时,样品的剩余磁化强度(Br)随着y的增加而上升。在y=0.03时获得最佳磁性能,Br=450mT,Hcj=412kA/m,(BH)max=38.2 kJ/m3,通过Ba元素取代,能同时提高Br和Hcj。但取代量过多时Br和Hcj会下降。     

铝线焊接问题

在指示仪表及小型振动子中,鋁线的应用是一个重要的专題。这是因为鋁綫的比重(2.3克/厘米~2)比銅的(7.2克/厘米~2)小,因此仪表的可动部份采用鋁綫繞制动圈后,可大大减輕活动部分的重量,提高品貭系数。尤其在高頻振动子中,更显示出鋁綫的优越性,工作頻率可大大的加寬,灵敏度又有显著的提高,同时阻尼特性也有所改善。     

激振载荷导线的一些问题

本文主要讨论载荷对架空导线振动波形的影响,给出了带集中负载m_1的导线振动函数的解析表达。只要知道波型参数α=SL~2/4EJ和相对负载系数q=2m_1/Lm_0,就能计算各次波型的畸变。已经计算了第3～27次振型的畸变曲线。在曲线上能找到由负载m_1所引起的畸变值。 本文最后认为:为了使被激导线的波形畸变不超过10％,ClGRE和IEEE的《导则》所提出的对激振器可动部分重量的限制——m_1≤0.1m_0,似乎尚可进一步放宽,特别是低谐次激振的情况下,更是如此。