宁波市夏季臭氧浓度变化特征分析

针对宁波市臭氧污染日益严重的问题,采用理论研究与数理统计相结合的方法,利用2017年7月1日～2017年7月31日期间宁波市环保局大气臭氧自动监测数据,结合相应气象观测资料,研究了在不同天气条件下对流层臭氧浓度的日变化特征,探讨了气象因素对臭氧浓度的影响。结果表明,整个观测期间不同天气条件下的臭氧浓度的日变化均呈现"单峰型"的特点,臭氧浓度白天高,夜间低,峰值一般出现在14:00;晴天的臭氧浓度日变化较为剧烈,阴天、雨天日变化较为平缓;气温、相对湿度、降水量、风力以及风向影响臭氧浓度的变化,其中臭氧浓度与气温呈正相关关系,与相对湿度、降水量呈负相关关系,风向为西北和东北,风力为2级时,更有利于臭氧的生成。     

江门市2019年9月污染过程分析

2019年9月14日-30日,江门市出现了一次臭氧重污染过程,其中共发生了四天轻度污染,六天中度污染,五天重度污染。污染的原因主要是：受副热带高压控制和台风外围天气条件影响,大气扩散条件较为不利;污染物浓度容易累积升高;高温、强光照有利于前体物的光化学反应迅速生成臭氧,进而推高臭氧浓度。15～30日江门市除了VOCs本地发生光化学反应生成臭氧外,也有受不同程度的外来传输影响。污染期间江门市主要特征物种有来源植物排放的2-甲基1,3-丁二烯,工业工艺源、溶剂涂料使用行业相关的甲苯、间对二甲苯、邻二甲苯,工业和机动车排放的乙烯,也包括油气挥发相关的低碳类烷烃等。建议加强江门与上风向地区的VOCs管控,以减轻秋季珠三角西南部的臭氧污染水平。     

低温等离子体协同催化降解甲苯生成副产物臭氧的影响因素

低温等离子体协同催化降解甲苯过程中,在降解污染物的同时活性氧原子聚合生成臭氧。本文研究比较了不同催化剂、放电能量水平、催化段长度和气速条件下的臭氧浓度变化和甲苯降解情况,探究了低温等离子体协同催化降解甲苯过程中臭氧的生成情况。研究表明,将7.5% Mn/堇青石催化剂置于放电区时能有效抑制臭氧生成,促进甲苯降解,提高系统能效,臭氧最高浓度相比无催化剂时降低63.32mg/m³;而0.2%Pd-0.3%Ce/堇青石催化剂对甲苯降解和抑制臭氧的性能较差。随着系统能量水平的提高,甲苯降解率和臭氧生成浓度逐渐升高。臭氧生成浓度与催化段长度呈正相关关系,与气速的关系则相反。在不同的外加电压条件下,臭氧生成浓度呈先上升后下降的趋势,当外加电压为13kV条件时臭氧浓度最高,当电压升高至16kV时臭氧浓度降为零。     

上海城区近地面臭氧污染研究

利用上海城区空气自动监测站2014年1月1日至2018年12月31日的连续观测数据,分析了臭氧污染物的变化特征、影响因素。结果表明:臭氧已成为影响上海城区空气质量的主要污染物,夏季臭氧日均浓度高于其余季节,臭氧日内浓度变化呈单峰型,与前体污染物氮氧化物呈负相关性。臭氧的生成与气象条件密切相关,温度越高,臭氧浓度越高。相对湿度在50%～60%时臭氧浓度出现峰值,通过后向轨迹分析,上海南面大气输送对监测点臭氧污染贡献最大。     

两种氯丁硫化胶的臭氧老化

通过对两种调节型的氯丁硫化胶在不同条件下的臭氧老化研究表明：臭氧浓度、受力状态、变形程度等对臭氧老化结果有明显的影响，压缩状态下的臭氧老化同样产生龟裂；硫醇调节型氯丁硫化胶抗臭氧老化性优于硫黄调节型氯丁硫化胶。     

冷却水处理中臭氧杀菌作用的研究

研究了在冷却水处理中，臭氧浓度、温度和ｐＨ值对臭氧杀菌作用的影响。结果表明，臭氧具有良好的杀菌作用，当水中剩余臭氧浓度为０．０５ｍｇ／Ｌ时，就可满足冷却水的杀菌要求。在实验温度１５￣３５℃和ｐＨ值７￣９条件下，臭氧的杀菌作用仅与水中的剩余臭氧浓度有关，而与冷却水的温度和ｐＨ值无关。     

臭氧生物活性炭净水工艺参数选择及影响因素研究

该文通过臭氧生物活性炭净水工艺在不同运行参数下的净水效果比较,得出影响臭氧生物活性炭工艺的主要因素,包括滤速、停留时间、炭层高度、余臭氧浓度、水温等,通过这些参数的改变最终得出闵行水厂臭氧生物活性炭深度处理的基本控制参数.活性炭层高度为2.0 m,接触时间15min（即滤速8 m/h）;进活性炭滤池水的臭氧浓度应为0.05～0.2 mg/L;水温大于9℃时,活性炭滤池除NH3率可达90%以上;气温对NH3去除率有较大影响,因此活性炭滤池最好设在室内.     

安康市中心城市环境空气臭氧污染现状及防治对策

根据环境空气质量监测数据,对安康市2015~2017年臭氧及其他大气污染物浓度变化分析,结果表明,2015~2017年臭氧浓度年均值呈逐渐上升趋势,以臭氧为首要污染物的天数分别为92天、103天、120天,每年出现臭氧污染的主要时段为5~7月。臭氧已成为继PM2.5之后困扰安康城市空气质量改善又一种重要大气污染物。同时本文浅析近年来安康市臭氧污染形成原因,并提出若干了防治对策及建议。     

最新国家标准GB/T7762-200X《硫化橡胶或热塑性橡胶耐臭氧龟裂静态拉伸试验》相关技术问题(下)

8　试验结果的影响因素8.1　不同应变试样对臭氧龟裂的影响橡胶制品在使用时不可避免受到应力作用而产生变形 ,臭氧极易与变形的橡胶发生作用而产生臭氧龟裂现象。所以在进行臭氧老化试验时橡胶试样要在一定的拉伸应变条件下进行。为了探索不同的应变对出现龟裂的时间的关系 ,做如下应变条件试验。试样是天然胶掺少量三元乙丙胶制成的硫化胶 ,试样拉伸的伸长率分别为 80 %、5 0 %、40 %、3 0 %、2 0 %、1 5 %、1 0 % ,在臭氧浓度为 1 0 0× 1 0 - 8和 40℃条件下试验 ,其结果列于表 1。表 1　不同的伸长率对臭氧龟裂的影响伸长率 ,% 80 5 0 …     

臭氧催化氧化对固定床蒸氨脱酚废水COD去除效果研究

为了获得最佳的臭氧催化氧化工艺参数,采用1 t/h臭氧催化氧化装置利用单因素及正交试验法研究了臭氧通气量、臭氧浓度及催化剂投加量对COD去除效果的影响规律,确定了工艺条件的影响主次顺序及最佳工艺参数。最后在最佳工艺参数下进行连续试验80 h,进一步考察了最佳工艺参数下COD的去除效果。结果表明:3种工艺条件(即臭氧浓度、臭氧通气量、催化剂投加量)对COD去除率均有很大影响。通过单因素试验发现,随着臭氧通气量、臭氧、催化剂投加量增加,在同等条件下COD去除率越大,但相应的处理成本会增加,最终选择臭氧通气量为1.5 m3/h≤臭氧通气量≤2.5 m3/h,臭氧浓度为150 mg/L≤臭氧浓度≤250 mg/L,催化剂投加量选择为20 kg/t≤催化剂投加量≤30 kg/t。通过正交试验发现,3种臭氧氧化条件对COD去除率影响的主次顺序为臭氧浓度通气量催化剂投加量,验证了上述单因素试验结果,得到最佳工艺参数为:臭氧通气量2.0 m3/h,臭氧浓度250 mg/L,催化剂投加量30 kg/t。最后采用1 t/h臭氧氧化装置,在最佳工艺参数下对脱酚蒸氨后废水进行连续臭氧氧化试验80 h,COD去除率稳定在43.5%左右,反应后可生化性(B/C)稳定至0.4以上,减轻了后续生化处理的负荷及难度。证明臭氧氧化工艺实际应用效果良好。     

不同环境条件下臭氧水溶解性能的研究

臭氧氧化是常用的污水深度处理氧化技术,影响臭氧氧化能力的主要因素是臭氧在水中的溶解能力。本研究探讨了臭氧投加量、试验水位、pH、水质等对水中臭氧溶解能力的影响。研究结果表明,臭氧投加量越大DO_3越高;在试验储水箱水位为满水位和70%水位条件下,水位越高DO_3越高,且满水位DO_3较70%水位DO3高出110%;在pH为6～9条件下,偏酸性条件下水中臭氧浓度更高;不同水体的水质越纯DO_3越高。研究结果为臭氧的工业水处理提供了基础参数和技术支持。     

臭氧氧化双酚A的性能及机理

采用臭氧氧化法在动态条件下降解双酚A,考察了臭氧浓度、水样进水流速、pH、双酚A初始浓度及温度对氧化降解双酚A效果的影响,探究了臭氧氧化双酚A的反应机理。结果表明,臭氧对溶于水中的双酚A具有良好的去除效果,在反应条件(臭氧浓度11.04 mg/L、水样进水流速2 mL/min、原水pH=6.83、双酚A初始浓度10 mg/L、温度40℃)下,去除率达86.12%。增加臭氧浓度或适当升高温度可增加臭氧氧化双酚A去除率。pH和进水流速的提高会降低双酚A去除率。偏酸性条件下,臭氧降解双酚A的效果更好。臭氧氧化双酚A反应活化能较低,属于快速反应。臭氧浓度不变,增加双酚A初始浓度会使其去除率减小。臭氧氧化双酚A以臭氧直接氧化为主,同时也存在羟基自由基间接氧化。     

臭氧氧化法处理化工废水工艺优化及性能评价

研究了臭氧氧化法对两种典型的化工废水(煤气化废水(CGW)和聚合母液废水(PMLW))的降解效果,对臭氧化的工艺条件进行了优化。结果表明,臭氧可有效处理富含高浓度、有毒、难降解酚类煤气化废水。在最优工艺条件(臭氧浓度为50 mg/L,氧化降解60 min,初始pH值11)处理CGW,COD从1 075 mg/L降至362 mg/L。废水颜色从棕色浑浊变成无色透明,可生化性显著提高。对于聚合母液废水,分析了臭氧浓度、串联反应器的串联级数、降解时间对COD去除率的影响。分析比较了串联反应器级数和臭氧浓度对臭氧化效率的影响。结果表明,以反应速率和COD去除率为目标,在优化工艺条件下(臭氧浓度为60 mg/L,降解150 min,3、5级串联),COD去除率可达66.4%。对串联反应器,高浓度臭氧虽可提高COD去除率和降解速率,但臭氧利用效率降低;五级串联臭氧利用效率是三级的2倍,增加级数可提高臭氧利用效率。两类化工废水臭氧化降解实验表明,臭氧浓度对COD降解具有饱和性,反应过程在临界时间点可分为快速和慢速反应两阶段性。     

干法造粒炉黑臭氧氧化流化床技术的开发(Ⅱ)热态间歇反应

在热态间歇状态下,考察气流速度、臭氧浓度、反应温度、干法炉黑静床高度及干法炉黑在流化床内的反应时间等因素对干法炉黑臭氧氧化深度即炉黑ｐＨ值的影响,以确定适宜的干法炉黑臭氧氧化的工艺条件．上述因素对炉黑ｐＨ值与反应时间ｔ之间关系的影响可归因于流化床内单位时间臭氧与炉黑的重量比值Ｒ．炉黑达到相同的ｐＨ值时,反应时间与Ｒ成正比,最终得到了炉黑ｐＨ值随反应时间变化的关联式．     

循环冷却水处理中臭氧缓蚀作用的研究

臭氧作为一种强氧化剂可用循环冷却水处理中。研究采用旋转挂片腐蚀实验法分析了臭氧的腐蚀产物以及臭氧浓度、臭氧分子状态、臭氧接触时间等对腐蚀的影响。结果表明,臭氧对碳钢的缓蚀作用与臭氧浓度有关,当臭氧浓度较低时有一定的缓蚀作用。其缓蚀机理是:在臭氧作用下,金属表面形成一层由金属氧化物和碳酸钙(方解石)组成的保护膜,使金属免受腐蚀。臭氧对金属的缓蚀率受臭氧接触时间的影响,接触时间长,则缓蚀率提高。臭氧的分子状态对腐蚀速率有较大的影响,气态臭氧对金属的腐蚀速率很大,而溶解臭氧的腐蚀速率则小得多。     

北方某市2020年7月-9月环境空气臭氧污染特征分析

在对2020年7月～9月某市环境空气主要环境空气污染物浓度水平及其变化特征进行分析的基础上,评价了某市的环境空气质量,初步研究了该市臭氧污染特征。结果显示,2020年7月～9月期间,该市环境空气中首要污染物以臭氧为主;7月～8月为臭氧污染相对较严重的月份,尤其是7月达到臭氧重度污染,因此7月是某市臭氧污染防治关键时期。国控点位的LDJ、DLL、TYJ是发生臭氧污染较为严重的点位,为该市需要重点关注的监测点位。     

臭氧氧化法处理化工废水工艺优化及性能评价

研究了臭氧氧化法对两种典型的化工废水(煤气化废水(CGW)和聚合母液废水(PMLW))的降解效果,对臭氧化的工艺条件进行了优化。结果表明,臭氧可有效处理富含高浓度、有毒、难降解酚类煤气化废水。在最优工艺条件(臭氧浓度为50 mg/L,氧化降解60 min,初始pH值11)处理CGW,COD从1 075 mg/L降至362 mg/L。废水颜色从棕色浑浊变成无色透明,可生化性显著提高。对于聚合母液废水,分析了臭氧浓度、串联反应器的串联级数、降解时间对COD去除率的影响。分析比较了串联反应器级数和臭氧浓度对臭氧化效率的影响。结果表明,以反应速率和COD去除率为目标,在优化工艺条件下(臭氧浓度为60 mg/L,降解150 min,3、5级串联),COD去除率可达66.4%。对串联反应器,高浓度臭氧虽可提高COD去除率和降解速率,但臭氧利用效率降低;五级串联臭氧利用效率是三级的2倍,增加级数可提高臭氧利用效率。两类化工废水臭氧化降解实验表明,臭氧浓度对COD降解具有饱和性,反应过程在临界时间点可分为快速和慢速反应两阶段性。     

臭氧处理合成革工业二甲胺废水的研究

介绍了臭氧高级氧化法处理合成革企业废水中的二甲胺,采用不同的试验条件,比较不同条件下DMA的降解率。主要试验的参数表明:不同处理时间、臭氧的流量、温度等试验参数对降解效率影响不同。控制臭氧浓度为5 L/min、反应温度为50℃,二甲胺的去除率可以达到80.0%。     

臭氧尾气回用对曝气池污泥影响研究

将活性污泥分别在14.68、30.72、43.84 mg/L 3种臭氧浓度下进行氧化,同时以纯氧曝气作为平行实验,考察臭氧尾气对活性污泥的影响。结果表明,污泥经纯氧曝气后,在反应时间内并无明显变化,但在臭氧氧化过程中,污泥ATP下降,同时上清液中COD、TP、TN上升,且臭氧浓度越高,变化速率越大,其原因为污泥发生了溶胞现象;臭氧氧化后,污泥MLSS、MLVSS减少,污泥呼吸速率下降,但沉降性得到改善,同样随着臭氧浓度的升高,变化更为显著。经14.68、30.72 mg/L臭氧氧化后的污泥,其硝化能力、生化能力与反应前并无明显差距,而经43.84 mg/L臭氧氧化后污泥的硝化能力、生化能力明显弱于反应前。     

泉州市区臭氧浓度时间变化规律及影响因子分析

本文基于对2015年全年泉州市涂山街站点大气自动监测系统逐时监测数据的统计,研究泉州市区环境空气中臭氧浓度的时间变化规律;理清臭氧浓度和氮氧化物、气象条件及其它影响因子之间的关系,并对臭氧污染防控重点环节和关键时间节点提出意见建议。分析结果表明,泉州市区臭氧峰值出现在午后14:00~15:00,汽车尾气产生的氮氧化物是臭氧产生的主要的前体物,夏秋季节应针对臭氧污染实施重点防控。