取消750 kV断路器合闸电阻的可行性研究

取消750 kV线路断路器合闸电阻可节省费用,提高断路器运行可靠性。笔者以即将建设的兰州东-银川东750 kV输电线路工程为背景,结合国外对取消合闸电阻的研究,利用电磁暂态计算程序(ATP/EMTP)计算装设1组避雷器和断路器合闸电阻时,线路三相合空线、单相自动重合闸统计操作过电压水平。计算表明,在首末端装设1组避雷器时,三相合空线、单相自动重合闸统计操作过电压最大值分别为2.38 p.u.和2.57 p.u.,在线路线路长度较短时,两端装设避雷器的方法可以将上述两种统计操作过电压抑制到1.80 p.u.以下,可见在线路较短时取消合闸电阻成为可能。     

500kV断路器取消合闸电阻问题的研究

本文对浙江北－兰５４０３线在北仑港侧不装合闸电阻情况下合闸线路时的过电压进行了研究，分析了实测结果及运行情况，还计算了讨论了目前５００ｋＶ线路绝缘水平下其操作过电压可允许高于２．０ｐｕ。并指出输电线路在一定长度范围内，可以取消合闸电阻，而仅用ＭＯＡ来限制操作过电压。     

铁岭500kV系统取消断路器合闸电阻的过电压计算

计算了铁岭500kV系统中5条线路在不同年代、不同接线、不同运行方式下的工频过电压、潜供电流以及仅用不同型号MOA限制这些线路的合闸及重合闸(单重)过电压.     

取消750 kV线路断路器合闸电阻的研究

取消750 kV线路AIS断路器和GIS断路器合闸电阻可节省费用,并提高断路器运行可靠性。研究了取消750 kV交流输电线路断路器合闸电阻的可行性。提出了以线路的闪络率及避雷器能量作为取消750 kV线路断路器合闸电阻的判据。介绍了线路闪络率的计算条件和方法,给出了取消合闸电阻后的750 kV线路过电压水平和线路的绝缘水平以及几种限制过电压措施。     

降低避雷器额定电压或残压对取消750kV线路断路器合闸电阻的影响

目前中国西北地区已投运的750 kV工程避雷器配置基本上是采用750 kV母线侧避雷器额定电压600 kV、线路侧避雷器额定电压648 kV。绝大多数750 kV工程线路断路器装有570~600Ω合闸电阻。根据工频过电压的差异化研究结果,母线侧和线路侧避雷器额定电压在一定范围内均可以进一步降低。避雷器性能提高,避雷器操作冲击电流残压降低,750 kV线路合闸操作过电压水平会相应降低,有利于取消750 kV线路断路器合闸电阻。文中对750 kV工程避雷器额定电压或残压降低后的合闸操作过电压进行了研究,结合操作过电压闪络率的计算,提出了降低避雷器额定电压或残压后取消750 kV线路断路器合闸电阻的适用范围。     

取消330kV系统断路器合闸电阻的研究

结合西北３３０ｋＶ电网的实际，本文详细分析了取消３３０ｋＶ断路器合闸电阻后的系统合闸、重合闸过电压及ＭＯＡ吸收能量，得出了大部分３３０ｋＶ线路可以取消断路器合闸电阻的结论。在线路两侧加装ＭＯＡ的情况下，更多的线路可取消断路器和合闸电阻。     

超/特高压交流输电线路断路器合闸电阻的适用性研究

断路器合闸电阻能较好地限制超高压与特高压交流系统合闸过电压,但因其结构复杂、成本高等缺点,故是否有必要采取该措施值得研究。作者采用软件仿真技术,探讨了不同情况下超高压与特高压交流系统合闸电阻的适用问题。研究表明,对于500 kV交流系统,当线路长度在100 km以下时,通常可以取消合闸电阻;当长度在100～200 km时,需根据具体情况进行分析确定是否有必要采用合闸电阻;当长度在200～400 km时,一般应采用合闸电阻,但也可采取在沿线布置2～3组避雷器的方法来替代合闸电阻;当长度在400～600 km时,仍应采用合闸电阻限制合空线过电压。对于1 000 kV交流系统,即使是100 km的短线路,若不采用合闸电阻就难以将合闸过电压限制在规程规定的范围内。因此,1 000 kV交流系统通常应采用合闸电阻,且较长线路宜采用较低阻值,较短线路宜采用较高阻值。     

限制线路合闸过电压措施及取消330kV线路断路器合闸电阻的探讨

此文介绍了限制线路合闸过电压的措施，结合实际线路，通过技术，经济分析比较，提出了对取消线路断路器的并联合闸电阻方案的看法。     

取消500kV断路器合闸电阻的研究

分析了取消５００ｋＶ断路器合闸电阻，仅仅依靠ＭＯＡ条件下线路合闸和重合闸过电压，线路绝缘闪络率和ＭＯＡ吸收能量，得出了对于不很长的５００ｋＶ线路，取消合闸电阻既提高运行可靠性又节省投资的结论；提出了取消合闸电阻适用范围和进一步降低过电压的措施。     

取消超高压断路器合闸电阻的讨论

本文简要说明断路器取消合闸电阻的可行性,MOA保护能力及保护方式,MOA在操作过电压下吸收能量及操作过电压研究计算条件等;提出了在一定条件下取消合闸电阻需要继续进行的工作。     

某750kV架空输电线路黄土湿陷性研究

某750kV架空输电线路工程途经大厚度黄土地区,根据区域资料,该地区黄土为自重湿陷性黄土。黄土湿陷易造成输电线路铁塔倾斜,甚至倒塔,严重危及线路的运行安全。因此,黄土地区塔腿基础的防湿陷措施至关重要。为了解该线路沿线黄土的湿陷性,勘察期间对沿线的黄土湿陷性问题进行了较为系统的研究,依据地基湿陷等级对沿线进行了分区,分别提供湿陷下限和湿陷起始压力,同时针对线路铁塔的特点,对铁塔基础防止或减少湿陷的措施进行论述,为设计人员提供便利。     

750 kV架空输电线路空气间隙击穿故障分析

某省750 kV输电线路发生跳闸,为分析跳闸原因,从故障点周边环境、放电点特征、复合绝缘子特性参数、电场仿真计算、故障相空气间隙校核等方面进行综合分析研究,最后认为该次故障是由于塔头设计空气间隙过小,加之故障时空气潮湿和鸟类大量排便,降低了空气的绝缘强度,导致空气间隙击穿跳闸。     

避雷器代替750 kV线路合闸电阻

为满足操作过电压设计限值的要求而使用合闸电阻存在诸多缺点,针对西北电网新建750 kV输电线路过电压水平,对沿线增设1组避雷器取代合闸电阻的想法进行了研究。以即将建成的兰州东-银川东750 kV输电线路工程为背景,利用电磁暂态计算程序(PSCAD/EMTDC)分别计算了沿线装设1组避雷器时,线路三相合空线、单相自动重合闸操作过电压水平。研究结果表明,不采取任何限制措施时,线路三相合空线和单相重合闸操作过电压标么值分别为1.94、2.01,超过线路设计要求1.80,而采用一组避雷器代替线路合闸电阻的方案后,则可改善线路过电压分布情况,并将过电压水平降至设计值1.80以下(三相合空线和单相重合闸操作过电压标么值分别为1.79、1.78)。     

750 kV输电线路导线激发函数分析

结合特高压电晕笼试验,得到了750 kV 输电线路所采用的4种6分裂导线无线电干扰激发函数曲线;实测证明针对6分裂导线电晕笼实测得到的激发函数比CISPR推荐的公式计算激发函数更为准确,并就如何利用激发函数计算无线电干扰给出了说明。     

苏州-上海特高压线路断路器不装合闸电阻的可行性研究

为节省工程投资、提高断路器的运行可靠性,分析了交流特高压线路断路器不装合闸电阻的可行性,提出了取消特高压线路断路器合闸电阻的判据。通过分析指出取消特高压线路断路器合闸电阻的难度比500 kV工程大,但仍是有可能的。采用EMTP程序建立仿真计算模型,模拟计算了苏州—上海特高压线路断路器取消合闸电阻后的合闸和单相重合闸过电压、波前时间及线路闪络率。依据计算结果,并基于取消合闸电阻的判据,提出苏州侧线路断路器应装设合闸电阻,而上海侧可以考虑不装合闸电阻。     

乾县-宝鸡750 kV输电线路导线选择可行性研究

分析了乾县-宝鸡750kV输电线路导线选择的特点，对导地线选型、绝缘配置、杆塔选型等进行了多条件、多方案的比较．提出了750kV乾县-宝鸡双回输电线路导线的选择方案。     

乾县—宝鸡750kV输电线路导线选择可行性研究

分析了乾县—宝鸡750kV输电线路导线选择的特点,对导地线选型、绝缘配置、杆塔选型等进行了多条件、多方案的比较,提出了750 kV乾县—宝鸡双回输电线路导线的选择方案。     

750kV渭南—乾县输变电工程可行性研究

从陕西电网负荷发展水平及电力电量平衡等方面对750 kV渭南—乾县输变电工程建设的必要性、建设规模进行了论述,并通过电气计算进一步分析了该工程建设的可行性,对有关主设备的形式和参数提出了初步要求,最终得出较为合理的系统方案以及建设规模。     

750 kV渭南-乾县输变电工程可行性研究

从陕西电网负荷发展水平及电力电量平衡等方面对750kV渭南-乾县输变电工程建设的必要性、建设规模进行了论述．并通过电气计算进一步分析了该工程建设的可行性，对有关主设备的形式和参数提出了初步要求．最终得出较为合理的系统方案以及建设规模。