超音速电弧喷射雾化Ag-Cu合金粉末的快速凝固组织

采用超音速电弧喷射雾化制备Ag-28%Cu(质量分数)、Ag-10%Cu、Cu-10%Ag合金粉末;用SEM对合金粉末的凝固组织进行了研究.结果表明,Ag-10%Cu、Cu-10%Ag合金粉末的快速凝固组织为微晶胞离异共晶组织;粉末直径≤50μm时,Ag-28%Cu共晶粉末的快速凝固组织为单相亚稳固溶体;粉末直径＞50μm时,Ag-28%Cu共晶粉末的快速凝固组织为芯部含有纳米层片共晶组织的亚稳扩展固溶体.     

超音速电弧喷射雾化Cu-10Ag合金熔滴的快速凝固

采用超音速电弧喷射雾化制备了Cu-10Ag合金粉末,井用SEM和X-射线衍射等对合金液滴的凝固行为进行了研究；对凝固机制进行了分析。结果表明，粉末为球形颗粒,粒径分布主要集中在15～70μm之间,平均直径为45μm；液滴初始冷却速率为10^5～10^7K／s；凝固组织是由约含7％的Ag的富Cu晶胞和约含50％～60％的Ag的晶胞壁构成的胞状晶组织,随粉末颗粒直径由80μm减小到15μm，晶胞平均尺寸由约2μm减小为约1μm。     

超音速电弧喷雾Ag-Ni、Ag-Fe粉末的快速凝固组织特征

采用超音速电弧喷射雾化制备Ag-10Ni、Ag-5Fe合金粉末,采用SEM对合金粉末的快速凝固组织特征进行研究.结合相图和X射线能谱(EDS)对快速凝固组织形成机制进行分析.结果表明:Ag-10Ni、Ag-5Fe粉末的快速凝固组织特征为α(Ag)+β(Ni)+Ni、α(Ag)+β(Fe)+Fe,α(Ag)、β(Ni)、β(Fe)为亚稳扩展固溶体;α(Ag)为树枝晶组织,二次枝晶间距约0.2 (m;β(Ni)、β(Fe)是弥散分布在α(Ag)中的微纳米球形粒子;直径较大的β(Ni)、β(Fe)中互弥散分布着纳米α(Ag)和Ag.     

超音速电弧喷射雾化银合金熔滴的传热与冷却

对超音速电弧喷射雾化Ag-Cu共晶型和Ag-Ni、Ag-Fe偏晶型合金雾化熔滴的传热与冷却进行了分析.考虑到熔滴冷却过程中, 表面热传导存在上限, 内部存在一定热阻, 熔滴冷却应为近似牛顿冷却方式, 在前人工作基础上, 对牛顿冷却方式的换热系数和冷却速率的表达公式进行了经验修正, 并用其它冷却速率测量方法进行了验证;计算了Ag合金雾化熔滴的换热系数和冷却速率, 结果显示, 超音速电弧喷射雾化快速凝固Ag合金粉末的冷却速率达到105～7K/s, 表明超音速电弧喷射雾化工艺的冷却速率比常规气雾化法高得多, 是制备高性能快速凝固合金粉末的新方法.     

超音速电弧喷射雾化制备AgNi15复合颗粒(英文)

采用超音速电弧喷射雾化法(UASA)制备高熔点、难互溶的AgNi15复合颗粒,采用筛分法测量复合颗粒粒度分布,使用SEM、EDS和XRD分析颗粒形貌、凝固组织结构和亚稳固溶扩展。结果表明:采用UASA制备的AgNi15复合颗粒具有球形度高和分散性好的特点,直径小于74和55μm颗粒的质量分数分别为99.5%和98%。复合颗粒凝固组织结构为富镍相β(Ni)球形颗粒弥散分布在富银相α(Ag)基体中,而较大的β(Ni)颗粒中又弥散分布着α(Ag)颗粒。Ag和Ni相互实现了亚稳固溶扩展,在室温条件Ni在Ag中的固溶度在0.16%~0.3%之间(摩尔分数)。     

超音速电弧喷射雾化银合金粉体的亚稳固溶扩展

采用超音速电弧喷射雾化(UAS)制备Ag-10Cu、Ag-28Cu、Cu-10Ag、Ag-10Ni和Ag-5Fe快速凝固合金粉末,用XRD对银合金粉末的亚稳固溶扩展进行研究.结果表明:Ag-10Cu、Ag-28Cu和Cu-10Ag合金粉末的平均亚稳固溶度分别为7.09%、20.11%和3.06%(摩尔分数);当粉末粒度不大于50 (m时,Ag-28Cu共晶合金粉末形成完全亚稳固溶体,而Ag-10Cu和Cu-10Ag未形成完全固溶体;Ag-10Ni和Ag-5Fe粉末(65～15 (m)的亚稳固溶度分别为0.72%～1.30%Ni和0.29%～0.57%Fe,亚稳固溶度随粉末粒度减小而增加.合金生成热和冷却速率分别是判断亚稳固溶扩展能力的热力学参数和动力学参数,合金生成热越小、冷却速率越高, 亚稳固溶度就越大.超音速电弧喷射雾化有利于降低合金生成热和获得很高的冷却速率,因此,银合金粉末获得大的亚稳固溶扩展.     

超音速电弧喷射雾化制备AgNiCu15-5粉末工艺参数的优化

通过正交设计和极差分析研究了超音速电弧喷射雾化制取AgNiCu15-5粉末工艺参数的优化,并运用SEM、XRD对制备的粉末进行了表征.结果表明,影响粉末粒度在25～38 μm范围的质量分数的工艺参数的主次顺序为:雾化距离L＞电弧电流I＞电弧电压U＞雾化气压P;优化的制粉工艺参数为L1I1U2P1,即雾化距离L为250 mm、电弧电流I为100 A、电弧电压U为32V、雾化气压P为0.8 MPa.在优化的实验条件下,制备出了粒度分布均匀的球形AgNiCu15-5粉末,其中94％以上的粉末粒度小于38 μm.     

超音速电弧喷射成形技术及其在贵金属领域中应用的展望

简述了国内外喷射成形技术的发展历程、特点和现状，着重讨论了超音速电弧喷射成形技术的原理、特点及应用，对比阐述了超音速电弧喷射成形技术的独特优点。针对目前国内外贵金属材料的应用领域、使用特点及制备方法，讨论了超音速电弧喷射成形技术在贵金属材料领域内应用的可行性。提出利用超音速电弧喷射成形技术制备贵金属基快冷材料是一种切实可行的途径，具有广阔的发展前景。     

超音速电弧熔化气雾化CuAg10粉末的特性

利用超音速电弧熔化气雾化法制备了CuAg10合金粉末,对合金粉末的组织结构、粒度分布特征、X射线衍射特性、晶格常数及形貌特征等进行了系统研究.结果表明:粉末组织为二次枝晶臂间距很小的枝晶,雾化时的冷却速度达105K/s;合金粉末粒度均匀细小,形状多为球形、类球状, 平均尺寸为44μm;在雾化过程中形成了过饱和(Cu)和(Ag).     

快速凝固气雾化储氢合金的后处理研究

本文较系统地研究了后处理工艺对气雾化储氢合金电化学性能的影响。对气雾化储氢合金粉末进行了甲酸表面处理和通氢热处理,结果都能其活化性能和提高放电容量,且热处理的作用好于表面处理,并借助扫描电镜、俄歇电子能谱、金相显微镜和X射线衍射分析了其原因。     

快速凝固雾化工艺对铝合金粉末形貌和粒度分布的影响

利用气体雾化法制备铝合金粉末,通过扫描电镜和机械筛分法对金属粉末的表面形貌和粒度分布特点进行了系统地考察.探索出一种较佳的雾化工艺.结果表明,利用气体雾化法制备的粉末,其尺寸及形状不是很均匀,粉体粒度分布呈正态分布.并对各参数影响规律作了比较讨论.     

快速凝固高硅铝合金粉末显微组织及时效特性

利用超音速气体雾化法制备快速凝固高硅铝合金粉末,并对合金粉末组成、显微组织特征、显微硬度及时效处理对它们的影响进行系统研究。结果表明利用超音速气体雾化法所制备的高硅铝合金粉末组织主要由基体上弥散分布的细小颗粒相Si和针状相Al9FeSi3组成。在X－射线衍射曲线上基体相及Si相衍射峰有一定程度宽化;合金粉末经时效处理后组织及相组成基本不发生变化,但基体及Si相衍射峰宽化程度有所减弱,时效初期合金粉末显微硬度有一定的程度降低,随后延长时效时间则保持不变。     

快速凝固Al-Si合金粉末的电镜观察

本文用TEM研究了快速凝固Al-Si合金的显微组织特征。结果表明:快速凝固Al-5.4％Si和Al-11.09％Si合金粉末的显微组织分别为树枝状和胞状、α固溶体加细小共晶体。快速凝固使得合金的位错密度和层错增加,当冷速足够大时,Al-11.09％Si合金可以形成单相α固溶体。     

气体雾化高硅铝合金粉末形貌特征及尺寸分布

利用超音速气体雾化法制备了一种高硅铝合金粉末，通过扫描电镜和机械振动方法对这种合金粉末的表面形貌和尺寸分布特征进行了系统研究，结果表明：利用超音速气体雾化法制备的粉末其尺寸分布相对比较均匀，主要集中在40～110μm之间，而其形貌特征与尺寸大小有关，随着尺寸的减小，其形貌越来越规整。     

快速凝固处理对Al-Ti-B中间合金组织和细化效果的影响

用单辊甩带法和旋转液体纺绩法分别制备了Al-Ti-B中间合金薄带和细线,研究快速凝固处理对中间合金组织和细化效果的影响。结果发现:采用快速凝固方法处理Al-Ti-B中间合金可提高Ti在!-Al基体中的固溶度,细化TiAl3相和分散TiB2粒子,从而显著提高其细化效果。分别添加0.2%(质量分数)的Al-Ti-B快淬薄带和Al-Ti-B细线处理工业纯铝,可获得粒径约为50～100"m的等轴晶组织。旋转水纺绩法可连续生产线径均匀的线材,比单辊甩带法更具有实用化前景。     

熔体快淬Al-Ce合金变质对ZL108组织和性能的影响

采用熔体快淬Al-Ce中间合金对ZL108活塞合金进行了变质处理,然后对变质后的ZL108合金试样进行了显微组织观察和性能检测,并与加入普通块状Al-Ce合金变质的ZL108合金进行了对比.结果表明,与加入块状Al-Ce变质剂相比,加入熔体快淬Al-Ce变质处理的ZL108合金,组织中的共晶硅得到了更好的细化,室温和高温力学性能得到了很大的提高.因此熔体快淬Al-Ce合金变质处理可更好的提高ZL108合金的综合力学性能.     

钴基合金等离子转移弧喷焊组织结构和性能研究

应用光学金相、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、透射电镜(TEM)和显微硬度测试对钴基合金等离子喷焊的组织结构和显微硬度，以及时效过程中的物相和显微硬度变化进行了研究。结果表明，合金层主要是由γ（Co)和（Cr,Fe)7(C,B)3构成。表现出亚共晶的组织形态。它在时效过程中物相发生了变化，并且发生了由(Cr，Fe)7(C，B)3向Cr23(C，B)6的转变过程，时效后显微硬度平均提高约11％。研究表明，时效过程中新相的析出、物相类型的转变和聚集长大是喷焊层显微硬度发生变化的原因。