共查询到19条相似文献,搜索用时 480 毫秒
1.
2.
3.
单辊交叉轧制及其等效辊型凸度 总被引:1,自引:0,他引:1
与双辊交叉轧机相比,单辊交叉轧机的交叉角调整装置可减少一半,从而简化了轧机结构,节省了设备投资。导出了单辊交叉轧制时的轧辊等效凸度公式,并对其进行了分析。 相似文献
4.
利用自主开发的离线模拟分析软件,结合唐钢超薄带钢生产现场各种工艺条件,对影响板形的因素进行了定量分析.结果表明:F4、F5轧机弯辊力对最终板凸度的影响大于F1~F3轧机;带材厚度对弯辊力作用效果的影响不明显.不同机架的PC角变化对板凸度的影响基本相同,随着PC角的增加,最终板凸度减小,且PC角越大,减小的趋势增强.F1~F5轧机中任一轧机轧制力的增大,最终板凸度近似成线性增加;下游机架轧制力的变化对板凸度的影响大于上游机架;轧制力的变化更容易导致薄规格产品产生板形不良. 相似文献
5.
本文提出了WC轧机采用异径辊轧制的轧制技术,并用塑性加工原理分析了轧制时金属的静水压力、单位轧制压力以及中性角与普通四辊轧机进行比较,提出了WC板带轧机的设计要点。最后指出,充分发挥四辊轧机最大作用的途径是采用异径辊轧制的WC轧机。 相似文献
6.
异步交叉轧制的轴向力研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为阐明异步交叉轧制的轴向力特性,在自行研制的首架异步交叉轧机上进行了系统的实验研究。结果表明:在轧制过程中,支承辊和工作辊轴向皆呈非线性增长态势,且工作辊轴向力波形起伏较大,其起始时刻滞后于支承辊;交叉角和异步比等因素对工作辊轴向力Faw的的影响规律为交叉角增大,FAW增大,当交叉角大于临介交叉角以后,FAW下降、FAW随异步比增大而略有增加,在异步交叉轧制下,轧制运行无跑偏。 相似文献
7.
8.
9.
为了在引进的Assel轧机上拓宽产品规格,满足市场需求,提出了一种Assel轧机辊型设计的方法。首先利用遗传神经网络建立模型,推理出轧制每种规格管材的喂入角和辗轧角,然后利用德国Meer公司辊型设计公式计算轧制每种规格管材的Assel轧辊特征参数,最后采用最小包容区域法和遗传算法进行参数寻优,确定一种Assel轧机辊型的特征参数。采用上述方法优化设计的Assel轧机辊型完成了6种管坯600种规格无缝钢管的轧制,比原引进设备的设计产品规格扩大了10余倍,且产品质量处于同类机组领先水平。 相似文献
10.
11.
利用铅试样在1:10相似比,轧辊直径130 mm,辊身长度265mm,最大轧制压力150 kN,电机功率5.5kW的实验轧机上对轧辊直径1200mm,辊身长度2200 mm,最大轧制力25000 kN,轧机功率1 000 kW的钢厂轧机进行孔型轧制模拟试验,研究0.1~0.5 mm压下量,轧辊直径97.72~107.65 mm,以及轧制润滑系数0.21~0.45对轧件宽度变化的影响。结果表明,轧制的型钢宽展随压下量增大,摩擦系数的增大而增加;将复杂非对称面进分部研究后合并影响的模式研究复杂断面型钢的宽展是可行的;获得的切深孔型宽展计算模型经实验室轧制变形测量证明是有效的。 相似文献
12.
13.
14.
针对国内某厂厚板轧机出现轧制力偏差的实际情况,研究了轧机两侧刚度差对轧制力偏差的影响。建立了支撑辊标高调整时候阶梯垫上面残留氧化铁皮对轧机机座刚度的影响模型,基于模型替代法建立了整体轧机有限元模型,进而通过有限元模拟计算出轧机机座刚度差引起的轧辊挠度改变量、出口厚度变化量、辊间压力变化量以及轧机两侧轧制力的偏差。结果表明:当氧化铁皮的厚度为5mm残余面积分别为26.66%、36.79%和46.92%时,氧化铁皮的等效刚度变化范围为[605,674]kN/mm。当轧机上下无刚度差时,轧机两侧轧制力偏差最小,偏差为5t;当压入的残余氧化铁皮面积最多时,此时轧机两侧轧制力偏差最大,数值为30t。 相似文献
15.
针对经常困扰热轧生产的粗轧板坯镰刀弯缺陷,本文结合弹跳方程和解析法,分析了引起板坯镰刀弯的主要因素——轧机两侧纵向刚度偏差、来料楔形及轧件运行走偏,分别计算了其对应的调整量,建立了基于轧机两侧轧制力差的镰刀弯调平控制模型.该模型可反映轧机两侧纵向刚度差、来料楔形及轧件运行走偏等主要因素与镰刀弯的定量关系,进而计算出控制镰刀弯的粗轧机各道次辊缝倾斜调整值.与现场实测值进行离线验证对比,实测值与计算值比值平均为0.977,结果表明镰刀弯调平模型能够预估板坯各道次辊缝倾斜调整值.将模型投入2250 mm热轧机组使用后,板坯镰刀弯弯曲量未达标率从24.88%下降到6.62%,提高了镰刀弯控制效果,使粗轧板坯镰刀弯问题得到了很大缓解. 相似文献
16.
17.
18.