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SA213-T23钢因具有良好的高温蠕变强度和焊接工艺性能,而被电站锅炉广泛采用,但SA213-T23用于百万等级螺旋水冷壁,因焊接应力、热校正等因素造成管子与扁钢角焊缝中心出现裂纹.主要对该钢种应用在螺旋水冷壁鳍片管时,角焊缝产生结晶裂纹的形成原因及防止措施进行研究. 相似文献
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对2台1 000MW超超临界压力塔式直流锅炉炉膛水冷壁管壁温度和热负荷分布进行了测量和计算,并对不同负荷工况、不同磨煤机投运方式下的热负荷和管壁温度分布规律以及炉膛上部垂直水冷壁的热负荷分布进行了分析.结果表明:1 000MW塔式直流锅炉炉膛热负荷的分布规律与其他四角切圆燃烧锅炉炉膛热负荷的分布规律基本一致.由于在最上层的燃烧器上方布置了燃尽风,对炉内烟气的扰动加强,导致沿管长方向的热负荷在54m标高处波动较大;在燃尽风喷嘴中心线以上,因受到燃尽风进入炉膛的影响,水冷壁热负荷大幅度下降.为了避免炉膛大比热区传热恶化,可以将处于拟临界点附近的水冷壁布置在低热负荷区域. 相似文献
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基于世界首台600 MW超临界循环流化床(CFB)锅炉实炉实验数据,采用ANSYS软件建立高度×宽度为4.6 m×2 m的膜式水冷壁管屏计算模型,开展了100%BMCR(锅炉最大连续蒸发量)工况下水冷壁管屏热变形的数值模拟,分析了背火侧附加鳍片及其尺寸对水冷壁管屏热变形的影响。结果表明:由于炉内热负荷分布不同,随着炉膛高度的增加,水冷壁管屏向火侧热变形先增大后减小,在炉膛高度39.5 m处达到最大值,最大热变形量为1.43 mm;在水冷壁管背火侧焊接一块附加鳍片,可有效减小水冷壁管屏热变形,当附加鳍片尺寸为6 mm×4 mm时,水冷壁管屏向火侧热变形量减至0.57 mm。 相似文献
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循环流化床锅炉膜式水冷壁管与鳍片上的温度分布 总被引:4,自引:2,他引:4
研究了循环流化床锅炉膜式水冷壁管的传热,并通过采用二维传热分析方法,讨论了带有竖直鳍片和横向鳍片的水冷壁管上温度与热流分布。探讨了炉膛侧传热系数、水冷壁管水侧传热系数、水温、床温、水冷壁管材的导热率以及竖直鳍片部最高,然后逐渐下降,但在横向鳍处理的根部又会上升。为了验证传热分析的真实性,在1台6MWth循环流化床锅炉膜式水冷壁管的横裁面内安置了0.8mm的热电偶,测量子水管横截面上的一些点的温度。实际测量值符合得相当好。 相似文献
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苏联中央汽轮机锅炉研究所(ЦКТИ)制定的锅炉机组热力计算标准方法,现已在工程实践中广泛应用。这个方法是以物理量之间的关系为基础,辅以直接由锅炉试验所得的试验系数而成的。标准方法的半经公式,为炉膛出口的无 相似文献
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针对锅炉炉膛热负荷很难准确预测的问题,本文提出了一种计算炉膛热负荷分布的计算模型,总结出了炉膛内热负荷分布情况,并分析验证了该模型的准确性,本计算模型可以用于工程设计指导。 相似文献
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望亭发电厂12号炉系燃油直流锅炉,其燃烧器为前后墙平行错列布置方式,水冷壁采用一次上升、中间二次混合的管圈型式。炉膛热负荷分布情况是分析和研究水冷壁水动力特性、传热特性以及炉内燃烧过程的重要基础。经多次测定,在20~28万瓩负荷下,沿炉膛高度方向热负荷分布不均匀系数K_(qy)=1.50~1.60,沿炉膛深度方向热负荷分布不均匀系数K_(qx)=1.12~1.15,最高局部热负荷q_(max)=300~330×10~3(大卡/米~2时)。 相似文献
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我国的工业锅炉中,有一定数量的小型煤粉锅炉,其中一部分是锅炉制造厂设计生产的,另一部分是使用单位自行改造的。当前,小型煤粉锅炉,特别是改装成的小型煤粉锅炉,存在的一个较为普遍的问题,就是炉膛容积热负荷过大,给锅炉的安全、经济运行带来一系列困难。 本文侧重于从节能角度,谈谈锅炉炉膛容积热负荷上限。 相似文献
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关于液态排渣锅炉若干问题的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
本文着重讨论了在液态排渣锅炉运行中所出现的炉内堆渣、析铁和高温腐蚀等几个特殊问题;并结合实际,概括了部分炉膛结构对运行特性的影响;从解决液态炉几个特殊问题出发,对普遍采用的四角布置直流式燃烧器改造中的几个问题作了探讨。最后认为,虽然析铁和高温腐蚀问题目前还未能彻底解决,但实践证明,对于低挥发份、低灰熔点而灰份又不太高的劣质煤,液态排渣炉仍不失为是一种有效的燃烧方式。 相似文献
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针对采用液态排渣锅炉解决易结渣煤种的清洁高效利用问题,必须掌握液态排渣锅炉热力计算方法及其受热面的沾污特性。根据某75 t/h立式旋风燃烧液态排渣锅炉不同工况下的热态试验结果,结合苏联73标准中双炉室液态排渣锅炉传热计算方法,对立式旋风燃烧液态排渣锅炉受热面沾污特性进行了研究,获得了液态排渣方式对过热器、省煤器和空气预热器受热面沾污特性的影响规律。结果表明:苏联73标准中双炉室液态排渣锅炉“ВТИ法”较“ЦКТИ法”能较好地反映双炉室液态排渣锅炉炉膛的实际运行情况,其对于炉膛的传热特性及沾污特性的处理方法是合理的;高、低温过热器热有效系数的修正系数分别为1.19~1.25和0.63~0.67,随着锅炉负荷的增大而增大;高、低温省煤器污染系数的修正系数分别为5.00~5.80和6.00~6.90,随着锅炉负荷的增大而减小;高、低温空气预热器利用系数的修正系数分别为0.53~0.56和0.80~0.85,随着锅炉负荷的增大而增大。 相似文献
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分析了某电厂锅炉低温段省煤器磨损泄漏的部位和原因,并进行锅炉整体热力计算,结合试验数据,确定了低温段省煤器的改造方案,将光管省煤器改成鳍片式省煤器。省煤器横向节距由98 mm增加到140 mm,纵向节距由60 mm减小到45 mm,受热面积由2 747 m2增加到5 448 m2,传热系数由76.5 W/(m2.K)降低到46.9 W/(m2.K)。改造后低温段省煤器吸热总量增加,排烟温度下降2.5℃,锅炉效率提高0.16个百分点,并进行了其它相关计算。本次改造需投入资金218万元,改造后每年带来经济效益为305.2万元。 相似文献