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1 前言在离心动力分析计算时,一般将转鼓组件简化成具有质量和转动惯量的刚体考虑。因而在计算前必须首先确定转鼓组件参数,包括转鼓组件的质量m_r、质心位置d_0、对转轴的极转动惯量J_p和对质心平面直径的转动惯量J_(?), 相似文献
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本文就如何改善转鼓内的应力分布,提高转鼓的承载能力,从采用转鼓加强箍的角度进行了探讨,并提出一种计算转鼓筒体与加强箍之间的合理过盈量的方法。 相似文献
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本文作者在“离心机转鼓边缘力系的简化解析计算”一文中曾提出五组典型连接点边缘力系的简化计算式。本文在锥形转鼓应力分布的实验研究基础上,对上述边缘力系简化解析计算公式加以验证。文中指出,上述公式计算结果与实验结果比较吻合,可以用于转鼓强度分析和改进结构设计。 相似文献
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将转鼓视为一端固定、一端自由的薄壁圆筒,用瑞利能量法推导转鼓最低阶的固有频率,所得结果具有工程计算所需精度。 相似文献
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以流体动力学基本方程为基础,在“层流”流态下,对旋转旋流离心机转鼓内流体流动的速度场和压力场进行了分析计算,推导出了转鼓内流体的速度和压力的计算公式,它们是计算离心机处理量和分离粒度的理论基础,同时也是离心机转鼓强度计算的理论依据。 相似文献
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一、前言离心机的转鼓的筒体与顶、底等连接处由于变形受到约束,产生边缘应力(见图1)。在设计与校核时必须进行计算,使其当量应力在规定的允许范围内,即在边缘效应区域中应满足边缘截面的强度条件。离心机转鼓主要有整体转鼓和开孔转鼓两种形式,分别存在筒体与顶、底连接处的边缘 相似文献
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针对碟式分离机转鼓在运行情况下应力测试难的问题,在碟式分离机转鼓试验台上,对两种不同的结构(单个转鼓和转鼓组件)开展了无线动态应力测试,并结合有限元仿真进行了对比研究。采用Wi Fi无线通讯技术进行电阻应变测试实验,直接获得不同位置不同转速下的转鼓内壁应力应变数据,并与行业标准JB/T 8051-2008《离心机转鼓强度计算规范》和有限元仿真分析得到的结果进行对比分析。研究结果表明,将有限元法的计算结果和实验数据进行了比较,两者基本吻合;空转鼓旋转时,转鼓组件鼓壁内的环向应力大于单个转鼓鼓壁内的环向应力,而且随着分离机转速的提高,两者相差越大;单个转鼓的应力情况跟规范基本吻合,说明直接使用规范中的公式会有一定偏差。 相似文献
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基于ANSYS的转鼓组件有限元分析 总被引:1,自引:0,他引:1
对某型离心机的转鼓组件进行实体建模,并通过大型有限元软件ANSYS对该模型进行加载求解,模拟转鼓组件在特定工况下的约束和受力情况,通过分析计算来检验转鼓组件模型设计的合理性. 相似文献
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离心机开孔转鼓设计计算分析 总被引:7,自引:0,他引:7
王俊山 《机械工程与自动化》2005,(2):72-74
以目前普遍采用的离心机开孔转鼓设计计算的方法为依据,分析了其设计计算中的近似性和不全面性,并指出这种设计计算中的近似性和不全面性也是导致离心机开孔转鼓出现事故的重要原因。 相似文献
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针对碟片离心机转鼓装配体工作应力的尚无成熟计算方法,将碟片架、碟片组、顶碟构成的内装件简化为具有质量离心力等效件,对转鼓进行了受力分析,构建有限元模型,确定约束边界条件,定义接触对的接触行为关系,将内装件质量离心力按不同方案模拟加载在转鼓盖及转鼓体,得到相应的结构应力分析结果,分析了螺纹接触区域应力,讨论了理想刚度系数;分析结果表明:综合考虑胶乳流体压力、内装件质量离心力及装配接触行为时,有限元分析方法及结果更接近转鼓的实际工作状态,转鼓应力分布不均匀,分析得到了结构薄弱区域,转鼓体沉渣区、侧壁以及螺纹副等位置局部应力水平偏高,转鼓体最大应力、变形位置与实际裂纹、变形产生部位相吻合,内装件质量离心力作用于转鼓盖相较于转鼓体时引起的应力、变形将更大一些,建模方法、分析结果对碟片离心机转鼓设计、强度评价、结构优化等具有指导意义与借鉴价值。 相似文献
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本文以SS-800离心机为例,研究了无载和有载两种工况下带孔转鼓的应力和变形,确定最大应力及变形的部位;探讨了转鼓开孔后强度削弱情况;分析计算了有孔转鼓的孔沿处的应力集中情况及最大应力和应力集中系数。 相似文献
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一、前言关于离心机转鼓强度计算的探讨虽然已经很多,由于影响因素复杂,在处理上还存在不少分歧。例如,安全系数的取值,都认为可以降低,有的还给出了比较确切的范围,但这有商榷的必要。我们认为,运用我国现行计算资料进行转鼓强度计算时,除奥氏体不锈钢安全系数 相似文献
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本文通过对AISI316L材料的分离机转鼓零件进行的弹塑性应力场分析,结合实际工况对转鼓零件超速自增强的影响,探讨了分离机转鼓超速自增强的最宜超转速问题,并提出了确定最宜超转速的基本原则。通过分析表明:若仅从超速处理后转鼓零件的强度方面考虑,则顶盖、活塞、本体计算所得的最宜自增强转速分别为超过工作转速的50%、50%、30%左右,这与已知的国外数据是相当一致的。 相似文献