更换1号铁口冷却壁的实践

马钢2500m^3高炉于1994年4月25日开炉。1998年4月发现1号出铁口两侧冷却壁的水管相继烧坏,5月31日起休风115.13h,更换了铁口两侧冷却壁及铁口区域炉壳,复风后恢复情况良好。     

马钢2500m^3高炉炉缸冷却壁的更换

马钢２５００ｍ＾３高炉１号铁口左右两侧的２块冷却壁烧坏。在不放残铁的情况下,成功地更换了这２块冷却壁。     

马钢2500m^3高炉炉役后期生产实践

1 概况 马钢2500m~3高炉1994年4月25日建成投产,炉体采用双层蛇型管球墨铸铁冷却壁、工业水开路循环的冷却方式。由于诸多因素的影响,高炉投产进入第七个年头后,炉腹至炉身下部冷却壁及炉身冷却壁钩头已大量破损,局部只剩下炉皮,3号铁口两侧的冷     

梅山高炉炉役后期铁口区冷却壁的维护

梅山1、3号高炉分别生产了9年和11年,单位炉容产铁逾6900t/m3和8300t/m3,铁口等局部区域炉缸冷却壁热流强度时有异常升高,被迫加大入炉钛负荷和降低冶强护炉.重点分析了铁口操作、维护及工况对铁口区炉缸冷却壁的影响,并对铁口冷却壁维护的有效方法进行了探讨.     

莱钢3~# 1080m~3高炉炉缸更换冷却壁实践

为解决莱钢3#1080m3高炉铁口区门型冷却壁漏水情况,2011年3月采用焖炉方式进行年修,通过利用合理的冷却壁拆除、安装和密封方案及炉缸保水冷却、实时测温手段,成功更换了铁口区冷却壁和炉皮,消除了炉缸烧穿的隐患。     

武钢2号高炉出铁口冷却壁的更换

1.冷却壁损坏的原因 1990年5月21日晚8时,武钢2号高炉(1536m~3)出铁口由于铁水倒灌,将出铁口处2段36号冷却壁内蛇形管烧损。经现场检查,出铁口烧损二分之一,相邻的炉皮和冷却壁局部被烧损,冷却壁内2根φ44.5×6mm蛇形管被烧损漏水。当时经抢修处理继续使用,一年后又发现水管渗水,严重地影响生产。为此,我们在2号高炉中修期间     

炉役后期的铁口操作与维护

梅钢3号高炉处于炉役后期,单位炉容产铁逾8200t,炉缸铁口、残铁口等局部区域光面冷却壁水温差和热流强度异常升高,给高炉的生产组织、铁口操作与维护带来困难。对梅钢目前炉役后期铁口的状况进行了针对性地分析,旨在探讨炉役后期铁口操作和维护的有效方法,达到持续、有效地维护铁口冷却壁直至安全停炉。     

2000m^3级高炉铁口损坏原因及处理预防措施

安钢两座2000m^3级高炉铁口近期相继出现烧坏铁口框架,铁口区域炉壳损坏,危及铁口区冷却壁,影响铁口安全和高炉长寿生产。通过分析原因,妥善处理,制定实施预防铁口损坏的措施,效果较好。     

杭钢1号高炉炉缸烧穿事故分析

1994年10月25日杭钢1号高炉(342m~3)发生炉缸烧穿事故,从铁口左侧下方流出铁水及渣液约70余t。烧穿部位位于铁口中心线左侧800mm,铁口中心线以下450mm处,即炉缸第一层23号、24号冷却壁与炉缸第二层23号、24号冷却壁交界处。共计烧坏第一层23号、24号,第二层23号、24号、1号冷却壁5块,休风131h,影响产量4000余t。据分析,此次炉缸烧穿的原因主要有以下几方面:     

钛渣护炉实验效果的分析

3~#炉中修后于1980年12月7日开炉投产,至今连续作业已达7年之久,各部砖衬耗损严重,炉腹、风口、渣口区域的炭砖被浸蚀尤为严重,铁口附近炭砖尚存400～600mm;炉腹冷却壁损坏达80％以上,冷却板损坏高达87％,整个炉体靠强化冷却和炉壳喷水冷却以维护高炉生产。1986年上半年发生铁口附近泄漏炉气的严重情况,虽经拆卸冷却壁进行捣料和电炮打泥处理大有好转,但1987     

京唐2号高炉炉缸侧壁温度异常升高原因分析

炉缸的运行状况对高炉长寿起着决定性作用。首钢京唐2号高炉2017年8月开始炉缸侧壁温度急剧上升,对高炉的正常生产和人员安全提出了严峻考验。炉缸侧壁高温点的位置坐标表明,首钢京唐2号高炉炉缸侧壁温度异常升高的直接原因是炉缸内部铁水环流加剧对炉缸内衬的化学侵蚀和物理冲刷。进一步从铁水成分、炉底温度、铁口深度和铁水流速等因素分析,证实了2号高炉炉缸侧壁温度升高的根源在于炉缸活跃性恶化。此外,较高的硫负荷和焦炭灰分、较低的终渣碱度及水箱漏水等因素也在一定程度上促成了炉缸不活的状态。     

高炉炉缸长寿与事故处理

 延长高炉寿命、提高单炉产量、降低燃料比是推动当代炼铁技术进步的主要动力。高炉使用铜冷却壁后,高炉寿命的限制性环节逐渐从炉身下部、炉腰、炉腹等高热负荷区域转向炉缸。通过对炉缸温度场、流场以及灌浆过程应力分布的模拟,系统研究了近年来国内外连续发生的多起炉缸炉底烧穿事故,结果表明：铁口两侧下方300~500mm是铁水冲刷最严重的部位;炉缸结构不合理、冷却系统不匹配、耐火材料质量差以及炉缸监测缺失是影响炉缸寿命的主要因素;减小灌浆压力及灌浆面积有利于减小砖衬热面的应力。此外对炉缸烧穿后的挖补给出了操作指导。     

武钢8号高炉炉体系统设计特点

对武钢8号高炉炉体系统的设计进行总结,根据武钢现役高炉的设计和生产经验,对现役高炉存在的问题和原因进行了分析,对8号高炉炉体系统的设计方案进行了论证和优化。     

宣钢3#高炉炉前设备维护与优化

宣钢3#高炉经过两次扩容,容积由1 260 m~3扩容到2 000 m~3。在日常生产过程中,针对炉前设备存在的不足,特别是铁口区域冷却水管烧漏、铁口串煤气喷渣、大壕等使用周期短等情况,制定了日常铁口维护与管理措施;借鉴兄弟单位的经验,改进铁口浇筑修补材料和方案;采用带压阻漏装置,在线解决了压力轴封泄漏问题;改进现场喷补技术。     

高炉铜冷却壁热面复合传热系数的计算

 铜冷却壁的应用大大提高了高炉的使用寿命。通过热态试验和数值模拟的方法来测试其热态性能。铜冷却壁热面复合传热系数值对于其温度场的模拟结果有重要影响。通过对铜冷却壁的传热过程分析,得到热面复合传热系数的计算公式。建立了高炉冷却壁热态试验系统,并在不同炉气温度和不同冷却水流速下进行了1∶1的铜冷却壁热态试验。根据热态试验结果,得到不同炉气温度下铜冷却壁热面复合传热系数值,该系数适用于相同试验条件下所有型号的铜冷却壁。     

铜冷却壁氢脆破坏现象的试验

 铜材氢脆现象是造成高炉铜冷却壁损坏的可能原因之一,但目前并未得到试验证实。模拟高炉工作环境对铜冷却壁材质进行了渗氢保温处理,在实验室条件下重现了高炉铜冷却壁氢脆现象,并采用金相显微观察、扫描电镜观察、氢氧质量分数检测及显微硬度测试等方法对铜冷却壁基体材质的微观形貌、元素质量分数及宏观使用性能等进行了表征。试验结果表明,在铜冷却壁异常工作条件下,将有可能产生铜材氢脆破坏作用;氢脆现象发生后,铜冷却壁内部将产生大量沿晶界分布的孔洞缺陷乃至晶界裂纹,且铜冷却壁宏观使用性能将出现显著下降;在炼铁生产中应严格控制铜冷却壁使用制度,防止氢脆现象发生以延长其寿命,保证高炉安全、稳定生产。     

高炉出铁口泥包形成与维护

通过长期的炉前操作实践,探究了高炉出铁口泥包形成原理、打泥操作控制及合理打泥量计算方法,引导炉前操作人员做好铁口泥包及合理深度维护。     

Experimental and operational thermal studies on blast furnace cast steel staves

Abstract

The operating conditions of cast steel staves at Masteel blast furnace have been simulated to generate the temperature distribution under different operating conditions. The influence of the temperature and velocity of cooling water as well as the gas temperature of blast furnace on the temperature distribution of the cast steel stave was obtained. The main cause of stave damage is discussed. The result shows that cast steel staves possess better heat transfer ability and a lower temperature distribution field than nodular cast iron staves, but their performance is much less satisfactory than that of copper staves.     

A New Approach for the Wear Failure Risk of Copper Staves in Blast Furnaces

Copper staves are widely used as cooling systems for blast furnaces. Since the inside wall of the furnaces are completely covered with copper staves, the failure of the system plays a significant role for premature blast furnace relining. Especially the bosh area is the critical part of blast furnaces because it faces high heat load. The damage to the bosh area directly affects the service period of BF’s. The lifetime of furnaces can be prolonged considerably by preventing the premature damage of this section. For this purpose, a new approach has been introduced to define the premature risk factor of copper staves based on design and operation parameters. The data of 34 different blast furnaces obtained from the members of World Steel Assoc. are applied to this new approach to calculate the premature risk factors. The results are recorded and analyzed according to service lifetime and actual wear situations of copper staves. Finally, all these analyzes show that the new approach, which is represented in this paper can be a new design check parameter for blast furnaces and a practical solution to define the premature wear risk of copper staves. Therefore, blast furnace designers and users can extend the blast furnace lifetime by using this new approach resulting in high economic benefits.     

Transient Heat Transfer Analysis of Blast Furnace Cooling Staves

The capability of cooling staves is crucial for a long campaign life of blast furnaces (BF). Transient heat transfer analysis of blast furnace cooling staves made of copper, cast steel, and ductile cast iron are performed. Moreover, the temperature field variations of cooling staves according to different distributions of gas flow temperature are studied. A discussion of cooling staves made of the three different materials is given based on their performance during the transient heat transfer process. The results indicate that copper staves are suited for a long campaign life, as their performance is much better compared to cast steel and ductile cast iron staves especially during unsteady heat transfer. Moreover, the capacity of staves made of cast steel is better than that of ductile cast iron.