Q235钢杨氏弹性模量的研究

采用实验与模型计算相结合的方法,对Q235钢的杨氏弹性模量进行了研究,通过Gleeble 1500热模拟机对700～1400℃温度区间的杨氏弹性模量进行了测量,每100℃取1个测量值,通过拟舍得到连续曲线;1400℃至零强度温度(ZST)使用Tszeng模型计算,体现液相区的真实力学行为.将得到的杨氏模量结果运用于连铸二冷段的热力耦合模拟,得到的结果与实测结果一致.     

蜂窝空腔板的隔声性能分析

基于驻波管中三传声器测量传声损失的方法,建立了计算蜂窝空腔板传声损失的有限元分析模型。通过对比3D打印的蜂窝空腔板的驻波管实验的实测结果与有限元分析模型的数值结果,验证了该模型总体上是可靠的。利用有限元分析模型分析了蜂窝空腔板的传声特性,讨论了空腔单元的中心间距、空腔单元壁厚、板总厚度、损耗因子以及杨氏弹性模量对蜂窝空腔板传声特性的影响,指出空腔单元壁厚、板总厚度和杨氏弹性模量对其传声损失有较大的影响,为此类结构的工程设计与优化提供了参考。     

利用功率超声技术测量金属材料的杨氏弹性模量

金属的杨氏弹性模量能够有效地反映材料本身的弹性性质和力学特性。本文提出一种新的测量方法,利用功率超声换能器激发金属材料的简谐振动,在无需测定材料中声速的情况下,根据简谐振动频率与谐振长度的对应关系,来推定金属材料的杨氏弹性模量,并用有限元法对实验数据进行验证,结果表明该方法行之有效。     

全息剪切干涉法测量透镜几何象差

本文用全息双频光栅剪切干涉装置对透镜几何象差的测量进行实验研究。将象差光束中两剪切干涉光线的交点看成点源,提出了用经典杨氏干涉观点、由剪切条纹图确定这些交点的空间位置而直接得到几何象差的杨氏条纹分析法。对几个透镜的象差作了测量和分析;与设计理论值作比较,二者符合良好。     

用于高精确度位移测量的散斑全息干涉术(英文)

传统的双曝光散斑照相术用于位移测量存在着某些弱点:其一是在再现中由于衍射爱里斑对杨氏条纹数的限制,使测量灵敏度不能太高;其二是照相术本身意味着不能实时测量;其三是杨氏干涉的机理使得横向位移的测量范围不可能很大。本文提出了用散斑全息干涉术进行高灵敏度的位移测量,进而提出用散斑莫尔术进行实时测量,并对它们从理论上和实验上作了论证。作者认为,上述方法的精确度高于双曝光散斑照相术,而且简便易行,可用于生产及科研中的横向小位移精密测量。     

利用洛埃镜测钢丝的杨氏弹性模量

文中分析了洛埃镜干涉装置中 ,由钢丝受力伸长引起的洛埃镜偏转对干涉条纹密度的影响 ,导出钢丝因受力引起的绝对伸长量与干涉条纹密度变化之间的关系 ,并通过它计算钢丝的杨氏弹性模量。     

试验机同轴度对金属材料弹性模量测量的影响

采用不同同轴度的拉伸试验机,对比了单侧引伸计和双侧引伸计测量金属材料弹性模量的结果.结果表明:同轴度对金属材料弹性模量测量的影响较大,且对采用单侧引伸计测量弹性模量的影响更为显著,建议采用双侧引伸计测量弹性模量.建议GB/T 228.1-2010修订时充分考虑拉伸试验机的同轴度对弹性模量测量的影响.     

测定金属材料弹性模量的简易方法

通过低碳钢悬臂梁模型,利用几何关系和物理关系,推导出弹性模量的测量表达式,然后进行悬臂梁模型测量弹性模量的试验,为比较测量结果的可靠性,取同样材质的低碳钢,在多功能试验机上进行拉伸试验,将两种试验得到的低碳钢弹性模量进行比较,讨论说明悬臂梁模型测量金属弹性模量的可行性。     

复合材料横向剪切弹性模量的识别与层间剪切强度的实验研究

本文提出一种测试复合材料横向剪切弹性模量的参数识别方法。该方法是将复合材料的横向剪切弹性模量视作横向剪应变的函数，由横向剪应变的测量值反演横向剪切弹性模量。剪应变与剪切弹性模量间的函数关系用有限单元法得到。文中给出了参数识别计算格式和一种玻璃布层压板的识别结果。同时，文中提出了用五点弯曲实验测试层间剪切强度的方法，给出了实验结果。     

影响铝合金弹性模量测量精度的因素

金属材料弹性模量的测量精度受很多试验因素的影响,将挤压成型的7N21铝合金加工成圆棒试样,采用静态拉伸试验方法测量了其弹性模量,并对控制模式、引伸计的使用及预拉伸对弹性模量测量的影响进行了分析.结果表明:弹性模量测量精度受控制模式与试样预拉伸的影响较小,主要由引伸计的选择与使用决定.采用单个引伸计测量同一试样多个方向上...     

弹性模量在用柔度法测量疲劳裂纹长度中的影响

用不同整体刀口设计的三点弯曲SE(B)试样做了两组疲劳裂纹扩展速率 (FCGR)试验 ,分析了弹性模量在柔度法测量疲劳裂纹长度中的影响。结果表明 ,用柔度法测量的弹性模量值偏大或偏小 ,都将影响到lg(da dN) lgΔK曲线的准确性 ,为在FCGR试验中采用SE(B)试样时整体刀口设计类型的选择提供了试验依据。     

校正缺口环法评价石英玻璃管的高温弹性模量

石英玻璃管大量应用于化工、机械和光学等领域, 但由于缺少精准有效的高温弹性模量评价手段, 限制了其高温热应力分析和结构设计。最近发展起来的缺口环方法可测试玻璃管材的室温弹性模量, 但其在高温下的应用因变形测量困难而鲜有报道。本研究利用相对法解决高温缺口环变形测量的难题, 从而可以方便准确地计算出高温弹性模量。采用本方法测试石英玻璃管的弹性模量并探索其在室温至1200℃间的变化规律, 发现在800℃时达到最大值87.20 GPa, 而后缓慢下降, 1100℃以后开始急剧下降。本研究显示用校正后的缺口环法测试石英玻璃管的高温弹性模量值准确、可靠, 有望推广应用于评价其他脆性圆管材料的高温弹性模量。     

钢丝弹性模量测量实验的不确定度评定

首先总结不确定理论中直接测量的A类、B类标准不确定度和合成标准不确定度以及间接测量的标准不确定度的一般表示方法,然后计算钢丝弹性模量测量实验中各测量的不确定度,并分析弹性模量不确定度的主要来源,提出弹性模量测量实验的改进方向。     

一种等效测量不同湿度条件下离子聚合物金属复合材料弹性模量的方法

离子聚合物金属复合材料的弹性模量与材料内部的含水量紧密相连,材料置于不同湿度环境下因含水量的差异会导致弹性模量不同,由于过程效应、实时性等因素影响,采用拉伸法测量材料的弹性模量不够准确。采用悬臂梁共振的方法测量该材料风干(吸水)过程中不同时刻的共振频率,通过公式转换计算得到不同时刻下弹性模量,然后通过测量材料在风干过程中含水量变化规律以及含水量与环境湿度的对应关系,最终得到该材料在不同湿度条件下的弹性模量,该方法简便可行,解决了测量不同湿度条件下离子聚合物金属复合材料弹性模量的难题。     

岩体弹性参数测试

本文根据实际测试研究.讨论如何用声波法测量岩体的动弹性模量和油松比.并指出测试中的注意事项及数据处理方法。     

纳米晶体Ti表面磁控溅射CN_x/SiC双层薄膜的干摩擦磨损性能

采用室温磁控溅射技术在纳米晶体钛表面制备出CNx/SiC双层薄膜,SiC为中间层。研究了CNx薄膜的纳米压痕行为和摩擦磨损性能。试验结果表明:CNx薄膜的纳米硬度、杨氏弹性模量、硬度与弹性模量比值分别为8.03GPa,55.0GPa和0.146;在200g载荷、氮化硅球(半径为2mm)为对摩件、大气干摩擦条件下,CNx薄膜的磨损速率为10-6mm3m-1N-1级,摩擦系数约为0.159,磨损后薄膜未出现裂纹和剥落。分析表明,摩擦系数和摩擦化学有关,良好的抗磨性能和硬度与弹性模量比值较之是相一致的。     

金属基复合材料弹性模量的研究现状

综述了金属基复合材料弹性模量的影响因素,介绍了几种金属基复合材料弹性模量的理论计算公式和预测方法,阐述了测量金属基复合材料弹性模量的方法.     

岩体弹性参数测试

本文根据实际测试研究，讨论如何用声波法测量岩体的动弹性模量和泊松比，并指出测试中的注意事项及数据处理方法。     

柔度法测量三点弯曲试样弹性模量的影响因素

根据柔度法测量金属材料裂纹长度的原理,讨论了测量三点弯曲SE(B)试样弹性模量的影响因素,并分析了主要因素的影响。在此基础上,用柔度法测量了裂纹尖端张开位移(CTOD)试验用大尺寸SE(B)试样预制疲劳裂纹的长度。经断口测量发现,用柔度法测量的两组母材与焊缝试样的原始裂纹长度具有很好的同一性,为进一步进行CTOD试验提供了保证。     

镍-钛合金弹性模量的测定

采用静态拉伸法和纳米压入法对具有伪弹性行为的镍-钛合金的弹性模量进行了研究.结果表明,镍-钛合金的弹性模量随其相组成的变化而变化,母相状态时的弹性模量为24.5 GPa,而马氏体相状态时的弹性模量为11.6 GPa.多次重复拉伸使其弹性模量降低并呈现非线性的变化趋势.纳米压入法测量镍-钛合金的弹性模量同拉伸法测量结果有较大的偏差,其原因同纳米压入法未考虑伪弹性变形行为有关.