立式锅炉不同截面形状环形集箱强度计算的探讨

对不同截面形状环形集箱的强度计算方法进行探讨，包括三方面内容：一是圆形和矩形截面环形集箱的强度计算方法分析和依据；二是介绍本公司一种独特截面形状的环形角焊集箱的分拆和强度计算方法；三是提出不同截面及功能环形集箱的强度计算必须遵守的几项原则。     

热旋压收封集箱的爆破试验及分析

对φ159×12和φ159×7两种热旋压收封集箱进行了电测试验和爆破试验,并对相应的无孔封头做了简单的理论计算。在新的定义以前,建议对于带有手孔圈或盖板一类附加装置的收封集箱开孔封头,其削弱系数φ值可适当地提高到相当于一普通焊缝的削弱系数值,如取φ=0.75～0.8。     

热水锅炉集箱系统事故分析与改进研究

以DZL 14-1. 25/115/70-AⅡ型热水锅炉集箱系统为研究对象,利用数值模拟方法对集箱系统超温爆管事故进行分析研究,并提出三种热水锅炉集箱系统改进方案。研究表明:在集箱系统前后下降管与集箱连接处形成漩涡,导致第1～4根、第70～72根上升管中回水流量减少,使得整体集箱系统水流量分配不均匀,导致热水锅炉在运行过程中发生上升管超温爆管事故;通过引入上升管流量系数ηLi和集箱系统整体均匀性系数S对比分析各个改进方案的优劣后得出,改进方案二中集箱系统水流量分配最为均匀。     

一种立式锅炉集箱的独特设计

介绍一种新型半管式环形集箱的设计，包括两方面的内容：一是新型集箱结构与传统结构形式集箱的区别；二是新型半管式环形集箱的设计制造工艺比较和模拟试验，确认新型半管式环形集箱的安全性和可靠性。     

单相流体在并联管组分配集箱中流动机理的研究

本文导出了单相流体在并联管组的分配集箱中流动特性的离散性数学模型及其求解方法,并通过试验得出了数学模型中的二个待定系数K和C_T,分析了K和C_T的变化规律和取值方法.     

螺旋管圈直流锅炉水平混合集箱汽水分配特性的试验研究

为了得出直流锅炉水平混合集箱对汽水混合流的分配特性,本试验通过调节集箱各引入管的流量和干度(相同与不同),得出该种集箱在各种流量和干度情况下的分配性能,为双相流分配理论研究及超临界锅炉分配集箱的优化设计,提供了有用的数据.图10参2     

热水锅炉集箱系统水流量分配数值模拟分析

以DZL14-1.25/115/70-AⅡ型热水锅炉集箱系统为研究对象,利用数值模拟方法,对集箱系统水流量分配进行研究,并与实际运行参数进行对比验证。研究发现:在工况一和工况二中,集箱系统中前后下降管与集箱连接处形成漩涡,导致第1～4和70～72根上升管中回水流量减少,使得整体集箱系统水流量分配不均匀;集箱系统中部压力较高、两端压力较低;漩涡的尺寸不会随着回水流量降低而变小。在改进工况下,上升管中水流量分配较为均匀,流量系数基本上保持在1左右。     

热水锅炉水动力分析与计算（二）

（续上期）6．上升管流速偏差与改善措施当下降管由集箱两端引入时（图7），下集箱纵向流速由端部W。近似按直线关系下降，至集箱中部降至零。流速减小使部分动能转变为压力能，则集箱静压力由入口处的P。沿抛物线而逐渐升高。集箱端都相对中部的静压减小值式中，A为考虑集箱摩擦阻力损失与下降管引入方式的修正系数［“1。对于自侧面引入方式（图7），A。1．0；pjx为集箱中水的密度。上升管出口处的压力凡对于各管一致，则各上升管入口与出口的压力差是不均匀的，必然导致各上升管流速分布不均。如集箱入口处静压为P。，则集箱中部为P。…     

Z型和U型集箱并联管组流动特性的实验研究

在集箱并联管组冷态空气模化实验台上,测定了Z型和U型两种典型集箱引入-引出方式下分配集箱与汇集集箱内的静压分布,结合并联支管总流量与集箱进口流量平衡关系,获得了并联支管的流速分布.将实验值分别与作者提出的集箱并联管组单相流体流动特性分布理论解以及前苏联锅炉机组水力计算标准方法的计算值进行了对比,结果表明:作者提出的理论解与试验值的吻合程度比标准值与实验值的吻合程度要好,从而证实了理论解比现有标准方法更精确.     

水平U型和Z型集箱系统的两相流流量分配特性实验研究

在模拟直流锅炉集箱系统的空气－水试验台上，对分配集箱入口装设加速管和不装设加速管的水平Ｕ型和Ｚ型集箱系统的两相流流量分配特性进行了对比性实验研究。研究发现：在相同的两相流量条件下，在分配集箱入口装设加速管，能够有效地改进原有集箱系统的分配特性。当分配集箱入口的两相流流速达到破膜速度的０．４５倍左右时，集箱系统的两相流量分配已基本均匀。     

超临界压力下水冷壁中间集箱分配特性的研究

研究了国产600 MW直流锅炉分配集箱水冷壁管在超临界压力下的流量分配特性。试验参数为:压力p=23~25MPa,质量流速G=400~1 200 kg/(m2.s),工质温度t=10~400℃。试验研究了工质压力、质量流速和工质温度对分配集箱垂直水冷壁管流量分配特性的影响。试验结果表明:随着质量流速的增加,垂直水冷壁管间流量分配的均匀性增加;在拟临界点附近,流量分配不均匀性有一阶跃增加,而且随着压力的增加,流量分配不均匀性在拟临界点的阶跃增加现象变弱。利用分配集箱并联支管的离散模型计算了分配集箱垂直水冷壁管内的流量分配,计算结果与试验数据吻合。     

分配集箱静压分布参数Cf值的理论分析

在分配集箱中取微元控制体，通过建立质量守恒方程和动量守恒方程，明确了参数Ｃｆ的物理意义。依据Ｃｆ取值范围，描述了分配集箱静压分布和动量交换控制为主、动量交换与摩擦阻力竞相影响、摩擦阻力控制为主３种情形与Ｃｆ的关系，理论分析与前人试验结果相吻合。同时，对采用我国水动力计算标准方程给出的Ｃｆ＝１．２４计算分配集箱静压分布时，给出了分配集箱长径比的限制。不同的长径比，集箱内静压分布呈现动量交换控制或动量     

锅炉集箱鼓包事故的处理

由于锅炉结构不合理造成锅炉两侧后集箱严重鼓包的事故,处理的方法,将集箱割短2231mm,将下降管(A)及集箱封头重新开口和焊接,无损探伤及耐压试验合格后,该炉重新投入运行。     

进口弯头对分配集箱流量分配影响的试验研究

进口弯头对分配集箱中的流量分配有较大的影响。为此，针对1台锅炉中其分配集箱带弯头入口的顶棚管过热器受热面管流量分配做了较详细的试验研究。研究发现，弯头上不同区域的管产生不同的流量偏差，并且弯头出口附近直管集箱上的管中流量也会受弯头的影响。最后，根据试验分析得到的产生流量偏差的原因和特点，提出了消除流量偏差和解决爆管的措施。     

SA—335P91集箱焊接

本文介绍了SA－335P91材料的应用前景、SA－335P91集箱的结构及焊接难点，焊接工艺试验，焊接工艺措施及SA－335P91集箱焊接工艺在实际生产中的应用情况等。     

对蒸汽锅炉集箱蠕变和持久强度的研究

当前采用同一种方法检查集箱和蒸汽管道的蠕变。尽管集箱和蒸汽管道的结构有明显区别,但是报废标准却一样。众所周知,集箱与蒸汽管道的区别是集箱有大量径向孔,导致集箱壁强度减弱。集箱减弱区中的     

台车式燃油热处理炉加长炉罩的设计与应用

介绍了使用台车式燃油热处理炉加长炉罩,将原热处理炉炉膛加长,对长锅筒、集箱进行热处理的工艺方法与工艺装备.通过空炉试验与生产实践,不断完善加长炉罩的使用操作,满足了产品的工艺要求,尤其是对只有小型台车式热处理炉的单位热处理长锅筒、长集箱,极具指导意义.     

200 MW电厂再热器小径管焊口应力集中的研究

简述了200 MW电站锅炉再热器集箱小径管焊口的质量和安全的重要性.介绍了再热器焊区渗漏的3种原因,即设计不当、材料性能欠佳和运行工况恶劣,指出最重要的原因--结构设计不当.结合某电厂锅炉再热器集箱小径管的焊口,将实际问题理想化为符合实际的力学模型,分析了采用有限元法来求解该力学模型的必要性.给出了有限元法计算模型,研究了焊口倾角和焊缝厚度对焊口应力集中系数的影响.取尽可能小的焊口倾角和大的焊缝厚度,可减小应力集中系数.     

135 MW CFB锅炉L形屏式过热器热偏差分析

以一台135 MW CFB锅炉的L形屏式过热器为例,对其热偏差产生机理进行了研究。通过建立热偏差计算模型和自主编制的软件,计算和分析了其同屏及屏间热偏差系数。结果表明:在同屏管组的引入引出管采用Z形布置时,集箱效应与管组内外侧管长结构不均匀对流量分配的影响相互抵消,达到了流量均匀分配的效果,同屏热偏差主要受结构不均匀和热负荷分布的影响;在各管组引入引出管的进出口集箱采用Z形布置时,由于集箱效应,屏间流量分配明显不均,这是造成屏间热偏差的主因;在实际应用中,应充分利用集箱效应对屏内及屏间工质流量分配的影响,使管内工质流量分配与管外热负荷分布相互配合,达到控制屏式过热器热偏差的目的。     

环形集箱制造工艺探讨

锅炉气冷旋风分离器主要由旋风分离筒及环型集箱组成，由于集箱的结构特点，环形集箱与直集箱的制造工艺有较大的区。