深冷处理对制砖模具芯杆组织与性能的影响

为探究深冷处理对制砖模具芯杆使用寿命的影响, 采用不同的深冷工艺对制砖模具芯杆(65Mn)进行了深冷处理。利用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、硬度测试机及摩擦试验机对深冷前后芯杆微观组织结构、硬度与耐磨性进行了观察与测试。结果表明;采用合适的深冷工艺可有效提高芯杆的硬度和耐磨性。其中两次-180 ℃深冷处理2 h、200 ℃回火后效果最为明显, 芯杆残留奥氏体含量降幅达到24.5%, 硬度提高5.7HRC, 摩擦因数下降55.2%。深冷过程中板条状马氏体转变为孪晶马氏体, 且马氏体和托氏体组织会得到进一步细化, 组织中有碳化物析出。     

基于正交实验的硬质合金微细激光铣削加工工艺参数优化研究

以典型难加工材料硬质合金为研究对象,以微细激光铣削加工表面粗糙度为质量指标,设计了正交实验方案,获得了硬质合金在Q频率、激光电流、Q释放时间、激光扫描速度、激光扫描次数五因素四水平下的表面粗糙度,用方差和极差分析比较了各工艺参数对表面粗糙度的影响趋势,得到了最优的工艺参数组合。     

放电等离子烧结制备超细碳化钨材料

采用超细WC粉末及放电等离子(SPS)烧结工艺,制备了无粘结相硬质合金材料,并对材料密度、维氏硬度、组织形貌等进行了分析.结果表明,在1700℃的烧结温度下可制备出密度15.626g/cm3、维氏硬度为2720kg·f/mm2的无粘结相硬质合金材料.     

H13热作模具钢热处理工艺研究

采用金相显微镜、扫描电镜、显微硬度仪及拉伸试验等设备研究了不同淬火温度和回火温度对H13热作模具钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明: 通过进行二次回火处理,并适当降低回火温度,可以有效地析出更多细小、弥散分布的碳化物,并充分释放淬火应力。H13热作模具钢的硬度和强韧性得到了显著提升。在淬火温度为1000℃回火温度为520℃进行二次回火时的力学性能较好,回火马氏体尺寸较小,组织分布更均匀。此条件下的硬度为487HV,抗拉强度可达到1779MPa,伸长率为11.5%。通过拉伸断口形貌的分析可看出,经过回火工艺处理后的样品断口呈现出大量的韧窝,其断裂特征表现为典型的韧性断裂。此外,还对H13钢在520℃至600℃回火过程中的软化行为进行了动力学建模。     

23MnNiMoCr54链条钢回火特性的数值模拟

通过对矿用链条钢在不同温度经 1h回火后硬度的数据处理 ,运用淬火钢回火理论方程 ,对 2 3MnNiMoCr5 4钢回火硬度与回火温度和回火时间之间的定量关系进行了数值模拟和验证 ,为合理确定 2 3MnNiMoCr5 4钢短时回火工艺参数提供科学依据。     

矿用圆环链“零保温”淬火工艺的研究

采用正交组合回归设计试验方法 ,研究了“零保温”淬火条件下 ,加热温度和回火温度对 2 0MnV钢强度和硬度的影响规律。试验结果表明 ,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响 ,适当提高淬火温度 ,2 0MnV钢“零保温”淬火的强、硬性高于常规的 880℃保温淬火。在试验的基础上 ,确定了 (92 0 ± 10 )℃、(46 0 ± 2 0 )℃的圆环链“零保温”淬火、回火工艺     

马氏体不锈钢弹簧的深冷处理研究

通过试验论述了４Ｃｒ－１３马氏体不锈钢制造弹簧经淬火深冷处理回火后组织与性能的关系。试验结果与现场使用表明；该不锈钢弹簧的热处理工艺应将淬火温度由常规的１０２０￣１０５０℃提高到１１００℃，使其组织中具有一定量的板条马氏体及残余奥低体，再经液（－１９６℃）深冷处理，和经３５０℃回火，提高了弹簧的强韧性，使弹簧的使用寿命提高。     

圆环链零保温热处理工艺的正交回归法研究

以圆环链专用钢20MnV为对象,采用正交组合回归设计试验方法,研究零保温条件下,淬火温度和回火温度对20MnV钢强度和硬度的影响,确定了淬火温度920+10℃、回火温度460+20℃的零保温热处理新工艺,取得了理想的效果。     

深冷处理工艺对采煤机导向滑靴耐磨性的影响

介绍了采煤机导向滑靴耐磨性的研究现状,提出采用深冷处理工艺对导向滑靴耐磨层进行处理,改善耐磨性。试验探究了深冷温度及保温时间2个因素对导向滑靴耐磨性的影响,采取控制变量法,并通过观察金相组织,测量硬度及摩擦磨损试验,来测定不同条件下,深冷处理后试样的耐磨性能,从而为新工艺的制定提供理论依据。     

低温回火对低碳马氏体超高强钢组织及力学性能的影响

研究了低温回火对经过正火+淬火处理的Q1100超高强钢显微组织与力学性能的影响。结果表明，经正火(890℃×40 min)+淬火(890℃×30 min)+回火(185～320℃×90 min)处理的实验钢主要获得回火马氏体组织。不同温度回火后，实验钢抗拉强度均大于1 360 MPa、屈服强度均大于1 200 MPa、硬度均大于400HV3、延伸率均大于13%、-40℃冲击功均大于35.0 J。随着回火温度升高，实验钢抗拉强度逐渐下降，屈服强度先上升后下降，硬度逐渐降低，断后延伸率先略微下降后逐渐上升，-40℃冲击功先下降后上升。回火温度230℃时，实验钢抗拉强度(1 445 MPa)、屈服强度(1 238 MPa)、硬度(429HV3)、塑性(13.8%)和-40℃冲击韧性(47.5 J)均表现优异，大幅超过Q1100级工程机械用超高强钢的服役标准。     

热处理工艺对导向滑靴力学性能的影响

通过分析热处理工艺对导向滑靴力学性能的影响可知,随着回火温度的升高,导向滑靴的抗拉强度和硬度逐渐降低,磨损量增大;利用不同介质淬火及回火处理后,淬硬层深度从15 mm增加到28 mm;通过扫描电镜分析显示,经过200℃回火处理后的试样磨损形貌耐磨性能均比较优异。     

YG6硬质合金表面火焰法沉积纳米复合碳涂层

采用火焰法在抛光的YG6硬质合金表面沉积碳涂层,用扫描电镜、X射线衍射及显微激光拉曼光谱等分析手段对其形态及结构进行了表征.结果表明,在火焰内焰长度为50 mm、基体离火焰喷嘴距离为30 mm、沉积温度约850℃、沉积时间为1 h的工艺条件下,可制备出纳米类球状金刚石聚晶和类金刚石复合碳涂层.     

漂珠-AZ91D镁合金复合材料制备工艺优化及其力学性能

采用搅拌铸造法制备了漂珠-AZ91D镁合金复合材料。利用正交实验法分析搅拌时间、搅拌速度和搅拌温度对复合材料中漂珠分布均匀性的影响,确定最优制备工艺为:搅拌时间3 min,搅拌速度675 r/min,搅拌温度590℃。采用最优工艺制备的复合材料中漂珠分布均匀,复合材料力学性能较高。复合材料的压缩强度为342 MPa,布氏硬度为78.8 HBW,相比于AZ91D镁合金分别提高了21.7%和15.5%。复合材料的断裂是以解理断裂为主的脆性断裂,在压缩变形过程中,漂珠对基体的变形起阻碍作用,并在基体断裂过程中被压裂。     

喷射共沉积7075/SiCp复合材料热处理工艺的研究

研究了固溶、时效工艺参数对挤压后再模压的喷射共沉积7075/SiCp复合材料硬度的影响。确定了该材料的最佳热处理工艺, 即固溶温度465 ℃, 固溶时间90 min; 时效温度125 ℃, 时效时间20 h。试验结果表明, 峰时效的硬度值为230.2, 与相应的原始硬度比较增幅为120.2。     

SiCp增强铝硅合金复合材料热处理工艺参数优化

用正变试验和极差分析法优化SiCp增强铝基复合材料热处理工艺参数。时效温度对SiCp增强铝硅合金复合材料的机械性能起主要作用，其次是固溶温度。热处理前后SiCp增强铝硅合金复合材料的硬度增加了39％～46％。以固溶温度500℃、固溶时间2h、时效温度为175℃、时效时间12h工艺处理后的复合材料硬度最佳。     

液压支柱缸体“零保温”热处理工艺的研究

采用正交组合回归设计实验方法 ,研究了“零保温”条件下 ,加热温度和回火温度对2 7SiMn钢强度和硬度的影响规律。并进行了显微组织分析。实验表明 ,2 7SiMn钢“零保温”淬火后有较高的强硬性。在实验的基础上 ,提出了液压支柱缸体 (90 0± 1 0 )℃淬火、(63 0± 1 0 )℃回火的“零保温”热处理工艺     

YG6硬质合金化学镀Ni-P研究

为改善YG6硬质合金与合金钢之间的钎焊性能,在YG6合金表面制备了化学镀Ni-P镀层,主要研究了pH值、温度及添加剂含量对镀速、镀层结构以及钎料润湿性的影响。结果表明,随着镀液pH值升高,化学镀镀速先增加后降低,镀层对焊锡润湿性先增加后降低;随着镀液温度升高,化学镀镀速和镀层对焊锡润湿性逐渐增加;随着添加剂含量升高,化学镀镀速增加,镀层的表面粗糙度和对焊锡润湿性先都出现先增加后降低的趋势。最佳的镀覆工艺参数为:p H=9、温度80℃、添加剂含量1.5 g/L,获得的镀层组织均匀致密,与焊料润湿性好。     

乐山石英砂岩除铁提纯试验研究

采用"水洗—酸浸—焙烧—水碎—二次酸浸"工艺进行石英砂除铁试验研究。结果表明,其工艺最优参数为第一次酸浸最优条件:盐酸浓度10%、酸浸温度45℃、盐酸溶液与石英砂质量比5∶1、酸浸时间4h;焙烧最优条件:焙烧温度800℃、焙烧时间2h;二次酸浸最优条件:混酸浓度(HF∶HCl=1∶9)10%、酸浸温度45℃、盐酸溶液与石英砂质量比2∶1、酸浸时间16h。在此条件下,提纯后石英砂的杂质总含量为9.6×10-5,Fe2O3含量为8×10-6,达到高纯石英砂的技术指标。     

AZ91镁合金型材挤压工艺研究

采用自行设计的平面分流挤压模, 研究了铸锭固溶处理、挤压温度和挤压速度等工艺参数对AZ91镁合金型材成形性能的影响规律。研究结果表明, 铸锭固溶处理可消除铸造组织中的枝晶偏析, 减少析出相的数量并使其由片状连续网状分布变为点状随机分布, 合适的固溶温度为460 ℃, 固溶时间10～15 h。挤压温度和挤压速度是影响镁合金型材挤压成形的关键工艺参数, AZ91镁合金型材的合适挤压温度为380 ℃左右, 挤压速度为5 mm/s, 此时型材表面光滑且焊合良好。     

硬质合金水煤浆喷嘴损坏机理的研究

用YG8、YT15 和YW1 3种硬质合金材料制备水煤浆喷嘴, 研究它们在水煤浆雾化燃烧过程中的磨损特性及损坏机理。结果表明:喷嘴材料的硬度对水煤浆喷嘴的磨损起重要作用。在相同条件下, 硬度较高的YW1 喷嘴的磨损率较低, 硬度较低的YG8喷嘴磨损率较高。喷嘴不同部位表现出不同的损坏机理, 其中入口部位主要表现为晶粒脱落和脆性断裂, 中间和出口部位主要表现为研磨损伤。