玻璃基生物骨水泥的研究进展

骨水泥的发展经历了几个不同的阶段，从聚甲基丙烯酸骨水泥和磷酸钙骨水泥，直到近期的玻璃基生物活性骨水泥．在这一发展过程中，骨水泥的力学性能和生物学性能不断得到改善，其应用也越来越广泛．综述了骨水泥，特别是玻璃基生物活性骨水泥的研究进展，并对影响骨水泥性能的因素进行了讨论，指出了该领域今后可能的发展方向．     

CaO—Al2O3—SiO2系统粉煤灰玻璃的烧结和晶化性能研究

用烧结法制备了一种CaO-Al2O3-SiO2系统粉灰微晶玻璃；研究了CaO,AlO3、SiO2、S等成分对玻璃颗粒的烧结和晶化性能的影响；探讨了热处理过程中烧结与晶经的相互关系。结果表明，以表面核化析晶为主的玻璃比以整体核化析晶为主的玻璃更适合于颗粒烧结法。     

晶核剂P2O5对Li2O-ZnO-SiO2微晶玻璃析晶性能的影响

应用DSC（差热分析）、X-射线衍射、SEM（扫描电镜）等分析手段,研究了晶核剂P2O5含量对Li2O-ZnO-SiO2系玻璃析晶的影响。结果表明,在所研究的微晶玻璃体系中,析出晶相为方石英、磷石英以及少量的Li2O-ZnO-SiO2和Si02相。晶核剂P2O5的加入促进了玻璃中方石英晶体的析出,当P2O5添加量增加到4．0％时,该体系玻璃中析出的方石英相对含量达到最高。当进一步提高P2O5的含量达到5．1％时,促进了玻璃在低温下的析晶,基础玻璃在535℃的较低温度下可以析出晶体。     

CaO—Al2O3—SiO2系统微晶玻璃烧结过程研究

本文利用一系列等温烧结收缩曲线，通过计算得到各组分玻璃的表观烧结活化能，继而分析讨论了玻璃成分，烧结温度等因素对玻璃颗粒烧结过程的影响，提出最佳的烧结工艺制度。     

自硬性玻璃基生物骨水泥的实验研究

介绍了自硬性玻璃基生物骨水泥的制备、性质和应用。对所制得的骨水泥材料进行了初步动物试验,将骨水泥在生理盐水中沥出的浸出液注入ＩＣＲ小鼠腹腔内,观察其病理、体内血象、体重变化以及死亡情况。结果表明,此类骨水泥无急性毒性和长期毒性。将骨水泥填充于骨肿瘤刮除后的患者肱骨骨腔中,无任何异常反应并恢复了手臂功能,证实此材料可用作为骨填充材料。     

耐火材料侵蚀对CaO—Al2O3—SiO2系统微晶玻璃结构及性能影响

通过耐火材料静态侵蚀试验，采用X射线衍射、扫描电镜等手段研究了侵蚀后CaO-Al2O3-SiO2系统微晶玻璃结构及性能。     

新型生物活性滤池的净水效能及生物相特征

采用以新型活性滤料替代普通快滤池中的部分石英砂构成的新型生物活性滤池处理微污染原水，运行稳定、操作简单、处理效果好(出水浊度＜1NTU，对CODMn的去除率达到50％，对NH3—N去除率达到70％)。     

溶胶-凝胶法制备生物活性玻璃陶瓷的研究

1982年，日本科学家KIM等发现了一种包含磷灰石(apatite)和硅灰石(wollastonite)晶相的生物玻璃陶瓷，简称AW(apatite-wollastonite)生物活性玻璃陶瓷。这种材料具有良好的生物活性、骨传导性、生物相容性及力学性能，并已实现商品化(商品名为Cerabone(r)     

水泥胶砂抗压强度不确定度的分析与计算

在建筑材料的检测中，检测标准只对检测的变异系数有要求，单个检测单位的变异系数只能表征偶然因素对检测结果准确度的影响，而不能使检测人员和用户确切获知检测结果和被检对象的真值之间可能的最大误差，检测结果不确定度的引入．可以解决对检测结果的准确度不能直接定量表示的难题本文对水泥胶砂抗压强度不确定度的来源、计算和合成等进行了阐述，可以作为建材检测单位确定其他检测项目不确定度的借鉴。     

多孔玻璃基复合水泥的微观结构及强度

在玻璃基水泥中掺加β-磷酸三钙(β-TCP),制成玻璃基复合水泥试样.将该试样放入生理模拟液(SBF)中浸泡一定时间后取出,然后对其微观结构和强度进行了分析研究.结果表明:β-磷酸三钙的加入促进了玻璃基复合水泥中羟基磷灰石(HAP)的生成;随β-磷酸钙掺量的提高,玻璃基复合水泥的显气孔率逐渐增加,而强度则有所下降.     

水泥石对废混凝土蒸压试样强度的影响

模拟废混凝土进行蒸压处理,研究了水泥石对蒸压试样强度的影响.结果表明,水泥石的存在显著提高了蒸压试样的强度.当水泥石量较少(＜12.5%)时,其蒸压试样强度随着水泥石量的增加而增加;水泥石量＞12.5%以后,其蒸压试样强度随着水泥石量的增加没有明显变化.由于普通混凝土的水泥用量按水化水泥量计算均超过12.5%,普通混凝土磨细制成蒸压试样的强度受废混凝土中水泥石量的影响很小.     

磨细石灰石粉对水泥基本性能及抗压强度影响

为了充分了解石灰石粉作为掺合料对新浇注的水泥和硬化水泥浆体的物理、力学性能的影响,采用不同石灰石粉掺量(占胶凝材料质0-35%),同时考虑石灰石粉比表面积(300m2/kg-1000 m2/kg)的影响,通过29组配方进行水泥基本物理性能及水泥胶砂抗压强度指标的测试与分析.研究结果表明,随着石灰石粉掺量增加,水泥标准稠...     

高温对水泥砂浆强度的影响及机理分析

研究了水泥石及不同集料掺量水泥砂浆在室温(20℃)至550℃时抗压强度的变化.结果表明,水泥石及同灰砂比的水泥砂浆,其抗压强度变化均可分为3个阶段:第1阶段(20~150℃),水泥石及灰砂比>1/3的水泥砂浆抗压强度有所增加,而灰砂比<1/3的水泥砂浆抗压强度则有所降低;第2阶段(150~180℃),抗压强度变化平缓;第3阶段(180~550℃),抗压强度呈明显下降趋势.同温度下水泥砂浆的抗压强度随集料掺量的增加而降低.运用DSC/TG,XRD和热膨胀性能测试对以上规律进行了机理分析.     

水泥沥青胶凝材料抗压强度的计算公式

依据低沥灰比(mA/mC)水泥沥青(CA)胶凝材料的物理结构模型,基于多孔水泥石和两相复合材料的相关理论,构建了4个表征CA胶凝材料抗压强度与组成参数之间关系的数学模型,测试了不同配合比的低沥灰比CA胶凝材料试件的抗压强度、孔隙率和沥青体积分数.结果表明:沥青体积分数是试件抗压强度的主要影响因素,而孔隙率对抗压强度的影响较小;试件抗压强度测试值与模型拟合结果的对比分析表明,测试值与改进Schiller方程的拟合结果有很好的一致性;再根据CA胶凝材料各物相体积分数与其配合比参数的定量关系,推导出了基于沥灰比、水灰比和水泥水化度等配合比参数的CA胶凝材料抗压强度计算公式.     

水泥净浆电性能及其与抗压强度的关系

测定了不同水泥净浆电阻率随时间的变化及相应的立方体抗压强度.研究表明,在相同水灰比条件下,高标号水泥净浆电阻率先低于低标号水泥净浆电阻率,而后迅速高出.采用幂函数回归建立了同种水泥1 d电阻率与水灰比的关系.建立了水泥净浆立方体2 d抗压强度与水泥净浆1 d电阻率的线性关系,建立了7,28 d抗压强度与水泥净浆1 d电阻率的对数关系.     

粉煤灰水泥堆积效应与其抗压强度的关系

将粉煤灰粉磨后,以不同比例与一定细度水泥配合,制成一系列粉煤灰水泥粉体．根据Dinger-Funk数学模型得出粉煤灰水泥粉体最佳颗粒群分布即最紧密堆积颗粒群分布．通过水泥与粉煤灰激光粒度检测结果计算粉煤灰水泥粉体实际颗粒群分布．运用灰色关联分析原理考察粉煤灰水泥粉体实际颗粒群分布与最紧密堆积颗粒群分布的相关性,同时测定粉煤灰水泥标准稠度用水量以及胶砂抗压强度．结果证明：当粉煤灰水泥粉体实际颗粒群分布与最紧密堆积颗粒群分布关联度较高时,相应粉煤灰水泥标准稠度用水量增加较少,胶砂抗压强度发展较理想．