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径向浓淡旋流煤粉燃烧器的冷态研究 总被引:9,自引:1,他引:9
该文阐述了同时具有高效,稳燃,低污染,防结渣及高温腐蚀性能的新型燃烧器-径向浓谈旋流煤粉燃烧器的原理,并进行了冷态试验研究。 相似文献
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管式旋流煤粉燃烧器的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为了提高劣质煤燃烧的稳定性,在冷、热态工况下对管式旋流煤粉燃烧器进行了试验研究分析,得出了该燃烧器具有燃烧稳定、效率高、低负荷特性好、煤种适应性好和不结渣的特点,填补了我国小功率煤粉燃烧器的空白。 相似文献
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径向浓淡旋流煤粉燃烧器的工业性试验研究 总被引:9,自引:1,他引:9
该文对径向浓淡旋流煤粉燃烧器设计中的一些问题进行了探讨,并在燃用贫煤的670t/h锅炉及燃用烟煤的410t/h锅炉上进行了冷态及热态试验。结果表明:新型燃烧器是同时具有高效,稳燃,低污染,防结渣及防高温腐蚀性能的新一代旋流煤粉燃烧器。 相似文献
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采用旋流燃烧器,可以强化燃烧器出口煤粉气流的着火,配合采用燃烧器内部分级燃烧方式后,也有利于降低污染气体的排放。但采用旋流燃烧器后,由于W型锅炉燃烧的特殊性,给锅炉的设计和运行带来了新的情况,如对旋流燃烧器在W型锅炉拱顶采用旋流燃烧器后炉内的空气动力特性不能很好得到掌握,不但得不到旋流燃烧器所带来的优点,还会引起很多问题。本文对采用旋流燃烧器的W型锅炉的炉内多相流动特性进行分析,并与相应的采用直流燃烧器的W型锅炉进行对比,指出在采用直流燃烧器的W型锅炉设计中常采用的参数在采用旋流燃烧器时可能会出现的问题,并提出了改进的方法。 相似文献
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直流二次风率对径向浓淡旋流煤粉燃烧器空气动力特性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文阐述了径向浓淡旋流煤粉燃烧器的基本原理,通过在一台410t/h的锅炉上的冷态,热态实验,研究了直流二次风率对燃烧器空气动力特性的影响,得到了直流二次风率与射流的扩展角,中心回流区直径及长度,一,二次风混合的关系,以及对燃烧器高效,稳燃,低污染,防结渣及防高温腐蚀性能的影响。 相似文献
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旋流燃烧器的稳燃及其结构优化分析 总被引:2,自引:0,他引:2
简要叙述了国内常见几种旋流燃烧器的稳燃措施,从燃烧器流场和煤粉颗粒运动轨迹的角度分析了对低挥发份煤燃烧稳定性的影响。介绍了新近研究的花瓣稳燃器及其流场特点。指出该稳燃器在加速煤粉气流与高温回流烟气之间的混合时,避免煤粉气流过早向二次风扩散,引导煤粉颗粒进入回流区,有利于燃用低挥发份煤和低负荷稳燃及降低NOx排放等。另外,还介绍了ABT公司最近推出的“弓形”低NOx燃烧器;最后,提出了旋流燃烧器,并提出了旋流燃烧器结构优化的建议。 相似文献
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《动力工程学报》2013,(6):430-436
针对某电厂660MW超临界锅炉OPCC型旋流燃烧器大面积烧损给该电厂带来严重经济损失的实际情况,详细分析了旋流燃烧器烧损的原因,包括旋流燃烧器材料的选择、结构设计上的缺陷和现场运行存在的问题等方面.对全炉膛进行了热态数值模拟,得到旋流燃烧器烧损的关键原因,并提出相应的改造措施.结果表明:内二次风旋流强度过大是造成旋流燃烧器烧损的主要原因;一次风风筒所用材质为碳钢,材料的耐热等级不够,应采用高温耐磨合金钢整体铸造;陶瓷粘贴工艺不妥易造成陶瓷脱落,改进陶瓷粘贴工艺可避免陶瓷脱落;中心风风筒为耐热钢,现场观察到其氧化严重,应改进中心风风筒材料制造的工艺. 相似文献
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钝体形状对旋流燃烧器出口流场影响的数值研究 总被引:3,自引:0,他引:3
借助CFD软件,对配置中心钝体的双通道旋流燃烧器出口流场进行了冷态数值模拟,分别获得了锥型、楔型和抛物线型三种钝体后的流场分布、速度分布、中心回流区尺寸和中心回流量大小等结果.经对比分析发现:在其他条件相同的情况下,非流线形的锥型钝体和楔型钝体与接近流线形的抛物线型钝体相比,中心回流区的长度分别增加了24%和17%;中心最大回流量分别增加了18.3%和6.5%.在将抛物线型钝体燃烧器的旋流二次风量加大50%时,其中心回流区长度虽有所增加,但仍不能达到锥型钝体和楔型钝体的相当程度.研究结果表明:非流线型钝体比流线型钝体具有更大的中心回流区尺寸和回流量;钝体形状是影响出口流场特性的关键因素;与楔型钝体和抛物线型钝体相比,锥型钝体具有更好的稳燃效果.图7表1参7 相似文献
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介绍了LYS2液化石油气烧嘴的结构特点和热工特点。它具有空-煤气混合好、调节比大、助烧空气压力低、可用于冷风或热风、适应性强等特点。 相似文献
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运用Fluent软件时中心给粉旋流燃烧器进行了燃烧数值模拟,探讨了浓缩环对燃烧器NOx生成的影响,分析了燃烧器燃烧时的温度场、氧浓度场以及包含热力NOx燃料NOx和快速NOx在内的NOx浓度场,比较了不同浓缩环结构下燃烧器出口沿轴向方向NOx浓度曲线.模拟结果表明:浓缩环可降低旋流燃烧器的NOx生成量100 ~200 mg/m3,NOx的排放量也相应降低;调节浓缩环距端口距离和调节浓缩环间距,亦可降低燃烧器的NOx排放量,两者调节的最佳值分别为325 mm和80 mm. 相似文献
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