薄壁套平行度检测装置

在干式薄壁气缸套(如图1示)生产加工的过程中,由于受夹具误差、操作误差及其他方面因素的影响,使加工后的缸套外圆各截面的长短轴方向不一致,且长短轴之比不相等,因而在自由状态下检测外圆素线对其中心线的平行度误差值时往往会产生偏差,且很难合格。为此,设计了一种平行度专用检测装置。     

干式气缸套外圆平行度测量器

我厂加工的内燃机干式铸铁气缸套,工艺要求外圆表面素线对中心线的平行度为0.0125mm。由于干式气缸套很薄,变形量大,常规检测误差很大。我们设计了平行度测量器,基本上消除了常规检测时产生的误差。检测方案见图1。把干式铸铁气缸套压入套筒1里,使气缸套复圆。套筒的长短要小于气缸     

气缸套外圆平行度检测器

气缸套外圆平行度检测器我厂加工内燃机干式铸铁气缸套，工艺要求外圆表面素线对中心线的平行度为０．０１２５ｍｍ，由于气缸套较薄，变形量大，用常规方法检测误差很大。为此，我们设计了一种气缸套外圆平行度检测器，基本上消除了常规检测方法产生的误差，达到了检测要...     

薄壁套支承肩端面圆跳动测量器

我厂生产干式薄壁气缸套(如图1所示)已有十几年的历史。十余年来,一直沿用把自由状态下的缸套置于V形架上来检测支承肩下端面对外圆中心线的跳动值,因而误差大,为提高检测准确度,我们设计了一种薄壁套支承肩端面圆跳动测量器。     

提高缸套支承肩外圆端面位置精度

我厂加工的内燃机干式铸铁气缸套,肩台工序加工的尺寸见图1,在C620车床上加工缸套支承肩外圆宽度,使用弹性套筒夹具,用尾座顶尖顶着弹性套筒加工工件。由于工件壁薄只有1.5mm,顶尖力大工件易变形和产生裂纹,加工后的气缸套支承肩外圆端面跳动达不到工艺要求,为此我们设计了液性塑料夹具,解决了上述问题。 1.设计原理 干式铸铁气缸套支承肩外圆端面跳动公差要求是以缸套外圆中心线为基准。而实际加工是以缸套内圆     

干式气缸套台阶厚度及外圆直径测量检具

干式气缸套是外壁不直接与冷却水接触的一种缸套,而是通过接触传热,结构相对简单,台阶厚度和外圆直径是关键特性,需要百分之百检测,而目前干式缸套的台阶高度和外圆直径需要用不同规格的外径千分尺分两次测量,比较繁琐,效率低,本文设计的干式缸套检测装置,可以一次性测出缸套的台阶厚度和外圆尺寸。     

支承肩专用液性塑料夹具

我厂生产6102等系列干 式薄壁气缸套已有10年历 史,长期以来一直延用传统的弹簧套筒夹具,以精铰后的缸套内孔定位夹紧,车支承肩上、下端面。由于检测基准与加工基准不一致,使得成品缸套支承肩上、下端面对外圆中心线的圆跳动量一直处于非受控状态(GB1150—82规定为O.03mm)。为改变这种状况,我厂自行设计了一种外圆定位夹紧式精车干式薄壁气缸套支承肩专用液性塑料夹具。     

薄壁套加工难度值的确定

内燃机气缸套主要分为湿式和干式两大类 ,干式气缸套又属于薄壁套 ,其壁厚一般为 1 .4～ 3.5ｍｍ ,大多为铸铁材质。根据ＪＢ5 0 83— 91《内燃机干式铸铁气缸套技术条件》的规定 :1 )干式气缸套的内圆直径 (不留镗削余量 )和外圆直径的尺寸公差应符合ＧＢ1 80 0规定的ＩＴ7级 ;2 )干式气缸套的壁厚公差 ,在内圆直径小于或等于1 2 0ｍｍ时应不大于 0 .0 6ｍｍ ,在内圆直径大于1 2 0ｍｍ时应不大于 0 .0 8ｍｍ。干式气缸套按其装配在内燃机上的方式 ,可分为压配式和滑配式两种。我公司曾生产的干式气缸套 ,大多为滑配式装配 ,其装配内燃…     

双缸气液两用夹具

气缸套是柴油机的主要零件,薄壁筒状结构,工作面及装配面精度要求很高。以S195缸套为例,缸套全长210mm,内径φ95_0~(+0.085)mm,圆度公差为0.0075mm,平行度公差0.01mm,粗糙度Ra0.4,主要部分壁厚为5mm,工件材料为高磷铸铁。因此,在粗、精镗及粗、精珩磨时,缸套在夹具中的定位夹紧,不应产生影响加工精度的弹性变形。     

蛇腹套弹性夹具

我厂年产各种干式气缸套达86万只(见图1),且加工质量要求越来越高。干式气缸套在机械加工中最难达到的技术要求,就是支承肩下端面对缸套外径的跳动以及内、外圆的壁厚差和形位公差要求。以前,我厂通常采用弹簧套筒夹具和液性塑料夹具装夹加工,由于弹性弹簧套筒存在着制造精度难以保证的问题,从而造成自动定心精度难以控制。而液性塑料夹具对切削热相当敏感,并且塑料容易老化,制造过程中塑料成分配比又极为严格,虽然其定心     

套筒式外胀夹具

我厂加工的干式铸铁气缸套有几十年的历史了,为了减少加工中的破碎率,其工装夹具在不断地改进。每次新夹具的采用,缸套的破碎率都减少了许多,新改制的套筒式外胀夹具就是其中的一种。 干式铸铁气缸套外圆的加工,工艺安排有七道     

干式气缸套外圆无心磨削

干式气缸套外圆直径是在外圆无心磨床上加工的。在磨削过程中,将干式气缸套(图1)置于砂轮、导轮和托板三者之间。干式气缸套中心不定,其位置变化大小取决于粗磨前的原始误差。经过无心磨削后气缸套的外圆直径精度可达IT5～IT7级。圆度误差可达0.005～0.015mm,表面粗糙度值可达R_α0.8～0.2μm。     

缸套加工工艺的改进

在市场经济的条件下,为了降低缸套成本,我厂改变了干式铸铁气缸套传统的加工方法,省掉了两道工序。1工艺流程的改进原工艺流程是：租车缸套外圆～粗铰孔十平两端面、车定位国→二次铰孔后,倒缸套内孔角等。新工艺流程取消了“平两端面、车定位圆”和“倒缸套内孔角”两道工序。原租车缸套外圆工序采用内孔点式涨爪,夹紧缸套。由于内孔为毛坯面,表面上有熔渣等物附着,致使夹紧力很大,夹紧点受损。精车时出现裂纹,大部分在缸套支承肩附近。新工艺采用铰孔后租车外圆。由于缸套毛坯外圆比较光滑,大头端面平整,定位比较合理。租车外…     

简易倒角刀架

我厂加工的干式铸铁气缸套 ,其支承肩外圆要求倒很小的角 (图 1 )。工艺安排在Ｃ62 0普通车床上用双刀架固定车刀加工 ,然后操作者在不停机的图 1　缸套支承肩状态下 ,用锉刀倒支承肩两边的角 ,既不安全 ,倒的角也忽大忽小。为此我们做了一个简易倒角刀架 ,焊接在双刀架上 (图     

缸套外圆加工夹具的改进

气缸套外圆加工普遍采用胀瓣式夹具。这种夹具在夹紧时,会使气缸套产生轴向移动,轴向无法定位,因而不能同时车两端面。为解决这一问题,我们根据珩磨头结构,设计了一种新型的车外圆夹具。用于干式气缸套加工,效果很好。如图所示,该夹具结构主要由夹具体2、弹簧3、支撑体4、活动锥轴6及拉杆9组成。夹具体断面呈六棱     

改进缸套工艺降低破碎率

我厂加工的6102B干式气缸套见图1，半成品壁厚仅为1．9mm。由于壁薄加工过程中破碎率高达15％。我厂通过改进工艺，调整加工余量和设计夹具，使缸套破碎率大幅度下降。一、工艺的改进缸套在加工过程中破碎，与切削深度有很大关系，当切削深度增大一倍时，切削力也随之增大一倍，切削力过大，易使刀具崩刃或使刀具折断，当刀具强度足够时，就容易使缸套破碎，造成废品。而加工余量减小时，切削力也随之减小。我厂车6102B干式气缸套外圆是在C7620液压车床上加工，均为“一次走刀”。干式气缸套的破碎大多产生在“三次车外圆工序”。这与各工…     

缸套外圆的综合检具

我厂加工的一种湿式铸铁气缸套,由于外圆的尺寸精度高、公差小,所以需用千分尺检测缸套支承户外圆、上下腰带外圆（见图１）。每天检测１２００只缸套,不仅数量大,而且费时费力。为此我们设计了一种框架式综合检具,使用该检具可以一次检测完缸套的外圆尺寸精度,效果很好。 框架式综合检具的结构见图２。主要由４个铁块组成一个框架,底定位板８比较长,左侧板２上还固定有长条定位块１,长条定位块１的定位处铸成很窄的长条,与缸套接触定位相当于线接触,以提高定位精度。右侧板５也用螺钉与底定位板８连接并固定,右侧板５上安装有…     

干式铸铁气缸套加工工艺的改进

为了降低缸套的加工成本,我们对干式铸铁气缸套传统的加工方法,进行了改进,省掉了两道工序,减少了操作人员。１工艺流程的改进 原工艺流程是：粗车缸套外圆─→粗铰孔─→。平两端面车定位圆─→二次铰孔……倒缸套内孔角 改进后的工艺流程是：粗铰孔─→粗车缸套外圆─→二次铰孔……。 新工艺流程取消了“平两端面车定位圆”和“倒缸套内孔角”两工序。 原“粗车缸套外圆”工序采用内孔点式涨爪夹紧缸套。由于内孔为毛坯面,并且表面不平滑。有熔渣等集中于内表面,使内孔表面质量差,所以夹紧力很大,导致缸套夹紧点出现“内伤”。在…     

一种干式气缸套刚性珩磨外包夹具

针对干式气缸套珩磨内孔的圆柱度难以控制的缺陷,本文设计了一种干式气缸套珩磨刚性外包夹具,该夹具主要由弹性夹具体、弹性衬套、夹紧圈、底座等组成,重点介绍了弹性衬套的加工工艺。本干式气缸套刚性外包夹具夹持力均匀,缸套变形量小,加工出的干式气缸套内孔圆柱度符合设计图纸要求。     

液性塑料夹具在湿式缸套生产线上的应用

我厂生产的6110A等各种湿式气缸套年产量很高。由于气缸套内孔与外圆的上、下腰带同轴度以及外圆上、下腰带圆柱度要求较高(见图1),采用弹簧套筒等自动定心夹具,满足不了精铰内孔以后车外圆各工序(C7620和C7632多刀半自动车床)和精磨上、下腰带各工序(M131磨床)的工艺要求精度,为此我们设计制造了用于加工外圆和精磨上、下腰带各工序用的自动定心液性塑料夹具,并且在结构上作了一些改进,提高了夹具的使用寿命。一、基本原理液性塑料夹具是利用薄壁套筒,在液性塑料的压力作用下,产生均匀的径向变形,使之夹紧缸套内孔表