2205双相不锈钢的高温变形行为

利用Gleeble-3800热力模拟试验机在温度为1223-1523 K, 应变速率为0.01-10 s^-1的条件下进行了2205双相不锈钢热压缩变形实验, 测定了真应力-真应变曲线, 分析了变形组织. 结果表明: 奥氏体分布在随温度升高而含量增加的铁素体基体上, 升高温度和降低应变速率可促进奥氏体发生动态再结晶. 基于热变形方程计算得到了热变形激活能Q=451 kJ/mol, 表观应力指数n=4.026. 真应力-真应变曲线存在的“类屈服平台”效应与Z参数有关, 随着Z参数的减小而逐渐增强. 基于简化应力函数的ln Z与σ_p之间的线性关系在临界点(ln Z_c=38.18)发生偏移;峰值应力与温度及应变速率的关系可表示为: σ_p=20.6lnε+1118002/T-266.8(ln Z>38.18); σ_p=9.1lnε+493874/T-701.9(ln Z≦38.18)     

304L不锈钢高温变形组织的演化

采用Gleeble-1500D热/力学模拟试验机对304 L不锈钢铸态及锻态试样进行了热压缩试验研究,工艺参数为：变形温度950℃～1 150℃、变形量0.7,变形速率0.1s-1。结果表明：铸态的峰值应力低于锻态的峰值应力,铸态组织的动态再结晶明显迟于锻态组织;铸态及锻态304L不锈钢流变应力随着温度的升高而降低;随着变形温度的升高,动态再结晶百分数增加,再结晶组织增多并趋于完全。     

高温热处理对节约型2101双相不锈钢组织性能的影响

对节约型2101双相不锈钢连铸坯试样在1180、1200、1220和1240 ℃进行高温热处理,通过光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和显微硬度计等分析了2101双相不锈钢的显微组织、奥氏体含量及其硬度随加热温度和保温时间的变化规律.结果表明:在相同保温时间下,随着温度升高,2101双相不锈钢中奥氏体含量逐渐降低,晶粒逐渐...     

2205双相不锈钢高温变形行为及微观组织的研究

利用热模拟试验机Thermecmastor-E进行了950～1200℃,应变速率0.1～10 s-1、应变量10%～60%条件下2205双相不锈钢的高温压缩试验,并观察了变形组织。根据测定的真应力-真应变曲线分析了不同应变、温度条件下的热变形激活能Q及其变形机制的变化。结果表明,随应变量的增加,试验钢的表观应力指数n和热变形激活能Q随之增加;热变形机制逐渐由动态回复过渡到动态再结晶。     

冷却条件对2101双相不锈钢线收缩的影响

研究在同一浇注温度下,不同冷却速率对2101双相不锈钢凝固过程线收缩的影响.结果表明,冷却速率减慢,有利于奥氏体析出和长大,奥氏体的比例增加,2101双相不锈钢的线收缩增大.     

新型Co-Ni基高温合金的热变形行为及微观组织演变

利用Gleeble-3800热模拟试验机对新型Co-Ni基高温合金进行热压缩试验,研究其在变形温度为950～1100℃、应变速率为0.01～10 s^-1、真应变为0.693时的热变形行为和微观组织演变。结果表明,合金流动应力随变形温度的升高或应变速率的降低而减小。合金平均晶粒尺寸随变形温度的升高而增加,降低变形温度和提高应变速率可细化动态再结晶晶粒。基于EBSD和TEM分析表明,合金热变形过程中非连续动态再结晶(DDRX)作为主要动态再结晶(DRX)机制,孪晶形核作为辅助形核机制。     

Mg-Y及AZ31镁合金高温变形过程中微观织构的演化

在温度为723 K、应变速度为3×10-3 s-1的条件下,对Mg-Y及AZ31镁合金挤压棒材进行单向压缩变形,利用OM、SEM和EBSD观察、分析Y对挤压棒材动态再结晶和微观织构的影响。结果表明:AZ31镁合金在真应变ε=0.2时发生明显的动态再结晶,在ε=0.5时,动态再结晶晶粒的体积分数高达80%以上;而Mg-Y合金在真应变ε=0.4时,动态再结晶体积分数尚不足10%,Y对镁合金动态再结晶有显著的阻碍作用;AZ31镁合金变形时,几乎所有晶粒的基面趋向于由变形前平行于压缩方向转至垂直于压缩方向,导致基面织构在ε=1.2时发生近90°的转动;Mg-Y合金则只有小部分晶粒发生转动,转动所形成的择优取向在动态再结晶后显著弱化,并导致取向分布更加随机;Y的添加可导致镁合金基面织构在动态再结晶后显著弱化。     

AZ91D镁合金高温压缩过程中的微观组织演变

采用Gleeble-1500热模拟实验机对AZ91D镁合金在400℃、0．01s^-1的条件下进行不同压缩真应变量（1％、10％、60％、100％）的高温压缩实验，利用光学显微镜、透射电镜观察压缩变形过程中合金的显微组织演变。结果表明：在压缩变形的初始阶段，{101^-2}孪生是主要的变形机制，孪晶的尺寸较大；在随后的变形过程中孪晶发生破碎，尺寸变小；随着变形的进一步进行，孪晶之问相互交叉，在孪晶界及孪晶交叉畸变较大的区域成为再结晶的形核区。     

00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的热变形行为

采用Gleeble．3800热模拟机研究了铸态00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢在应变速率为0．1s^-1。10s^-1,变形温度为1000,1200℃下的热变形行为,分析了流变应力与应变速率以及变形温度之间的关系。结果发现在同一应变速率下随温度的升高峰值应力值σp。减小;在同一温度下随着应变速率的减小峰值应力值σp也减小,并获得了在热变形条件下该双相不锈钢的热变形方程以及其它热变形参数,计算出该双相不锈钢的热变形激活能为433kJ／mol。     

00Cr25Ni7M04N超级双相不锈钢的热变形行为

采用Gleeble-3800热模拟机研究了铸态00Cr25Ni7:Mo4N双相不锈钢在应变速率为0.1s-1～10s-1,变形温度为1000～1200℃下的热变形行为,分析了流变应力与应变速率以及变形温度之间的关系.结果发现在同一应变速率下随温度的升高峰值应力值σp减小;在同一温度下随着应变速率的减小峰值应力值σp也减小,并获得了在热变形条件下该双相不锈钢的热变形方程以及其它热变形参数,计算出该双相不锈钢的热变形激活能为433kJ/mol.     

铸态奥氏体不锈钢的热形行为

采用热压缩实验研究了铸态１８－８型奥氏体不锈钢在１０００－１２００℃温度区间,变形速率在５×１０－３－１×１０－１ｓ－１之间的热变形行为,获得了在热变形条件下该不锈钢的热变形方程式及其它热变形参数.比较了铸态与锻态奥氏体不锈钢的热变形行为,结果表明,铸态奥氏体不锈钢的热变形需要更高的流变应力,但当温度较高和变形速率较小时,两者间的差别逐渐减小。     

DYNAMIC MECHANICAL BEHAVIOURS OF HIGH Mo AUSTENITIC STAINLESS STEEL DURING HOT DEFORMATION

The dynamic mechanical behaviours of super low carbon high Mo austenitic stainless steel(00Cr20Nil8Mo6CuN)during hot deformation have been studied by using Formaster-Presshot working simulator. The hot deformation equation, as well as the relationship between peakstrain, peak stress and Zener-Hollman parameter, together with the deformation activationenergy have been resulted through the experiments.     

DYNAMIC MECHANICAL BEHAVIORS OF AS-CAST STAINLESS STEEL 1Cr-25Ni20Si2 DURING HOT DEFORMATION

1.ICr25Ni20SiZheat--resiststainlesssteelhasmanyusesbecauseofitsgoodOtidationresistandcormsion--resistpropethesespeciallybecauseitcanwithatthetemperat~Of1150T.ButcracksusuallyoccurduringhotPiercingforitshigh--alloycontentandlargedefonnation--resistforceandbadhotPlashcity.InoldertoimprovetheutiliZationratioofInaterialandsimpledthepcnessofinaldnghigh--alloyedseamlesstube,theauthordevelopedthenewtecboqUeofPrDducingseamlesstubebydefondngelectrDInagneticcentrifugalcasthollowblankll].Thehot--wo…     

高Mo奥氏体不锈钢动态变形力学行为研究

采用Formastor-Press热加工模拟试验机,研究了00Cr20Ni18Mo6Cu[N]奥氏体不锈钢动态变形时的力学行为。获得在热变形条件下该钢种热变形方程式,并求出峰应变ε_p,峰应力σ_p和温度补偿应变速率Z间的关系式以及其形变激活能。     

MICROSTRUCTURE AND TENSILE PROPERTY OF AN AS-CAST DUPLEX STAINLESS STEEL

1. Introduction The duplex stainless steels are defined as stainless steels generally consisting of two- phase aggregated microstructure of &ferrite and -y-austenite. Duplex stainless steels have an attractive combination of many excellent properties of single phase, such as high mechan- ical properties, high toughness, high weldablility, excellent corrosion resistance, etc~141. Distributions and morphology of the phases in duplex stainless steels have a great effect on its deformation behavi…     

微合金钢热变形组织与性能演变的CA模拟

建立了预测微合金钢热变形奥氏体动态再结晶组织与性能演变的元胞自动机模型.采用基于位错密度的动态再结晶理论,主要考虑动态再结晶的形核、晶粒长大,实现对动态再结晶过程晶粒形态、体积分数及晶粒尺寸的定量化表征及其演变过程的可视化描述,获得了位错密度及流变应力等参数.模拟得到的动态再结晶组织形貌及基于位错密度变化计算出的流变应力与实验结果吻合较好.     

316L不锈钢热加工硬化行为及机制

在Gleeble-1500热模拟试验机上, 通过高温压缩实验对316L不锈钢的热加工硬化特点和机制进行了研究. 根据Ludwik幂函数模型对实验数据进行了非线性拟合, 并用 Crussard-Jaoul分析法计算了Ludwik幂函数模型的n值. 实验结果表明: 316L不锈钢在热变形过程中易发生加工硬化, 真应力-应变曲线上未出现应力峰值; 热变形过程中发生了部分动态再结晶, 这一不完全的软化机制无法抵消热加工硬化的作用, 另外在热变形过程中发生了孪生行为, 这是热加工硬化的主要机制之一.     

18-5-Nb双相不锈钢的形变组织及耐局部腐蚀性能

18-5-Nb钢中的γ相在室温下处于亚稳状态,室温塑性形变可诱发γ→α马氏体相变,马氏体相变量随形变量而增加。冷塑性形变使18-5-Nb钢抗氯化物SCC性能显著降低,这与钢中γ相的耐蚀性下降有关。在NaCl溶液中,18-5-Nb钢的SCC裂纹以点蚀坑为起源,γ相的选择性腐蚀在点蚀及SCC裂纹的形成和扩展过程中起着重要作用。     

MICROSTRUCTURE AND RESISTANCE TO LOCALIZED CORROSION OF DEFORMED 18-5-Nb DUPLEX STAINLESS STEEL

The SCC susceptibility of the plastically pre-deformed 18-5-Nb duplex stainless steel to lo-calized corrosion was evaluated in both 25% NaCl+1% K_2Cr_2O_7 and 42% MgCl_2 boiling so-lutions.The y phase in the steel is metastable at room temperature and the γ-α′ martensitictransformation can be induced by cold plastic deformation.With the increase in colddeformation,the volume fraction of α′ martensite increases.Cold plastic deformation resultsin a remarkable deterioration of SCC resistance of the steel in chloride-containing solutions,resulting from the decrease in corrosion resistance of γ phase in the duplex.It is indicated that,in NaCl solution,the SCC in 18-5-Nb duplex stainless steel initiates at pits and the selectiveattack on γ phase plays a significant role in the initiation and propagation of SCC.