起重机箱形主梁变形的电焊矫正法

针对起重机箱形主梁变形,介绍用电焊法矫正变形的技术特点和矫正过程。     

桥式起重机主梁变形的预应力矫正法

桥式起重机主梁变形的预应力矫正法辽宁工学院马素兰，郑敏航，高虹一、问题的提出桥式起重机的主梁经过若干年使用后，很可能出现主梁向下弯曲的现象，从而使行车不能正常的运行．有些工厂认为这种变形很难矫正造成贵重的设备报废，十分可借．其实采用预应力矫正法，方法...     

起重机箱形主梁腹板的波浪变形

本文论述起重机箱形主梁腹板波浪变形的产生原因及危害,并分析了产生腹板波浪变形的主要因素,如材料本身固有的波浪变形,焊接内应力,焊接筋板与腹板焊缝角变形和焊接规范的影响等。为减小腹板波浪变形,提出了采取板材预处理,板件固定焊接,对焊接腹板采用X坡口,增加板件厚度和腹板中部增加焊接工艺扁钢等方法。     

起重机箱形主梁局部火焰加热的变形规律

在起重机制造和使用过程中常出现主梁拱度消失，下挠旁弯和扭曲等现象。采用局部火焰加热矫正时，可在已知被加热梁的长度，截面惯性矩，加热位置及加热面积的条件下，近似地计算出冷却后主梁的弯曲变形方向和大小。     

起重机箱形主梁焊接变形规律及其控制方法

随着起重机制造业的发展,主梁长度已从几米到几十米,起重量已从5吨到500吨。主梁的种类和截面形式也越来越多,如有正轨箱形梁和偏轨箱形梁等。对于主梁腹板预拱,过去凭经验按L/400～L/350估计,往往出现预拱过大或过小,增加了主梁火焰矫正修理工序,如何正确的选择主梁腹板预拱和盖板的预     

桥式起重机箱形主梁的设计

主梁自重是主梁设计计算的主要计算载荷之一,在设计之初是未知的。通常根据类似结构先假定一个主梁自重,然后再根据强度和刚度要求求得相应的主梁截面尺寸。如果由该截     

桥式起重机箱形主梁的优化设计

桥式起重机的桥架重量约占起重机自重的60%左右,减轻桥架重量不仅可以节约钢材、降低成本,还可以减轻厂房建筑的负载、节省基建投资。因此应合理选择桥架主梁结构的型式,减轻它的重量。桥架主梁的主要型式有:(1)格构式(也称桁架式)主梁和付梁;(2)单腹板式主梁和格构式付梁;(3)箱形主梁带走台板。60年代以后,绝大多数桥式起重桥都采用箱形主梁。     

桥式起重机箱形主梁优化设计软件

针对目前桥式起重机金属结构,在设计制造方面存在较多的材料浪费及其引发的其他问题.对箱形主梁进行了优化设计软件开发,应用该软件起到了很好的效果.     

起重机箱形主梁疲劳寿命评估

针对起重机金属结构的疲劳问题,结合现代理论和技术手段,总结出了起重机结构疲劳寿命评估技术路线,并对该技术路线作了一些理论研究,包括起重机模型的有限元分析、运用损伤力学推导疲劳裂纹形成寿命、在弹塑性断裂力学的基础上给出裂纹扩展模型。利用该模型可以更准确地估算起重机的剩余寿命,对于减少疲劳破坏事故的发生具有重要的意义。     

桥式起重机箱形主梁的疲劳性能

带横隔板的箱形构件是目前桥式起重机广泛采用的一种承重结构,是一个承受随机加载交变应力的焊接构件。当前,国外有关箱形梁的抗疲劳试验研究资料不多,立足于国内起重机械行业焊接技术水平的疲劳试验则更少。本试验的研究目的有如下几点:1.研究正轨,半偏机,全偏机三种箱形梁在常幅循环应力作用下的疲劳强度差别。2.提出箱形梁实测     

试析桥式起重机箱形主梁的设计

桥式起重机主梁的合理设计必须保证:在允许的工作条件下不致因为丧失强度和稳定性而破坏起重机工作,也不致因为丧失足够的刚度——产生过大的挠度、过长的振动——而妨碍起重机的工作。合理的设计应当在满足使用要求的条件下,使得主梁的自重最轻而且制造上也比较便利。这时必须是强度或刚度中的某一指标达到了许可值,而其他指标则在许可范     

桥式起重机桥架箱形主梁的优化设计

桥式起重机桥架箱形主梁的传统设计一般采用偏于保守的简化计算方法,并且选用比较大的安全系数,所设计出的箱形主梁往往在一定程度上存在结构笨重、部分材料浪费和造价过高等问题,导致整机的性价比降低。本文应用 ANSYS 软件的优化设计模块,对起重机桥架的箱形主梁结构进行了优化设计分析。应用 ANSYS 软件的 APDL 语言,建立箱形主梁的参数化有限元模型,选取其截面尺寸作为设计变量,对其截面参数进行寻优,在满足其强度和刚度要求的前提下,使其质量减小,性价比提高。     

桥式起重机箱形主梁的失效研究

桥式起重机箱形主梁主要失效形式包括弯曲失效、疲劳失效、腐蚀失效、焊接失效和开裂失效。对5种失效形式及产生原因、应对方法进行介绍,并在此基础上结合实际案例展开具体分析。案例中的桥式起重机箱形主梁的失效形式属于焊接失效,在修复处理时,应重点考虑因焊接而产生的内部拉应力,在成功处理失效的前提下,降低后续出现同类型失效现象的概率。     

桥式箱形起重机主梁的焊接研究

5～100t桥式起重机主梁一般采用箱形结构,由腹板、上盖板、下盖板和筋板组成(见图1)。材质为20钢或25钢,根据起重吨位的不同,腹板厚度为6～12mm,盖板厚度为10～50mm。要求焊后上拱度为1/1000,     

单梁起重机箱形主梁与箱形工字梁的比较

最近，美国工业车辆协会(ITA)对其会员公司进行了一次“2004年商业走势调查”，调查的议题之一是“你认为中国叉车会对北美市场造成冲击吗?”，要求会员公司用1-10来表示可能造成的冲击程度，10表示最大。共有21D家公司返回答案，平均分值分别为充气轮胎内燃平衡叉车7．0分，实芯轮胎内燃叉车5．1分，半电动叉车4．9分，电动叉车3．4，电动仓储式叉车2．4分。这从一个侧面反映出中国叉车通过近几年的发展在国际市场已具有一定的竞争力。     

减小桥式起重机箱形主梁腹鈑波浪变形的工艺措施

由于桥式起重机箱形主梁腹钣波浪变形,使主梁的承载能力降低,容易产生下挠。因此对腹钣波浪应予以限制,1963年一机部颁布的电动桥式起重机技术条件对此虽然没有明确规定,但国内的起重机制造厂都有自己的规定,     

起重机箱形主梁焊接应力及其影响

大连起重机器厂与大连铁道学院焊接教研室合作,对起重机主梁焊接后的残余应力进行了测量。测量采用两种方法,即X射线法与小孔松弛法。为了保证测量数据的可靠,选用了5吨10.5米的桥吊主梁一段作试件,在大连铁道学院试验室进行试验,以比较两种测量方法     

起重机焊接箱形主梁时变可靠性分析

以起重机焊接箱形主梁为对象,视疲劳强度与疲劳载荷为随机过程,建立焊接箱形主梁动态可靠性分析方法,运用MonteCarlo模拟方法,对时变可靠性指标进行了数值模拟,得到其随时间变化的曲线。     

桥式起重机偏轨箱形主梁的优化设计

本文介绍桥式起重机箱形主梁优化设计的发展概况,分析了优化设计在桥式起重机箱形主梁设计中的作用,并对窄偏轨箱形主梁进行了优化设计。优化中特别注意了疲劳、局部稳定、工艺性等约束条件,对优化结果进行了试验验证。本文还给出了经优化的窄偏轨箱形主梁的断面尺寸、主要性能指标、经济指标、隔板间距、对主梁断面尺寸起主要限制作用的性能参数等。