基于池火热辐射模型确定储罐合理安全距离新方法

研究确定储罐合理的防火间距,对于提高储罐安全设计水平具有重要意义。基于浮顶罐主要火灾事故类型,评价了国内标准关于储罐安全距离的局限性,即现有标准不能满足储罐全面积敞口火灾情况下的安全要求。基于储罐池火热辐射数学模型,计算出原油外浮顶罐在临界热辐射强度对应的储罐安全距离。新建储罐工程在满足国内标准基础上,建议结合储罐池火热辐射数学模型计算结果,综合考虑储罐防火堤面积、油品性质以及罐区消防设施能力。对于10×10~4m~3以下储罐应尽可能增加储罐防火间距,对于10×10~4m~3以上储罐,其防火间距基本可满足现行国内标准规定的安全要求。     

粉喷桩复合地基处理后的储罐地基承载力分析

粉喷桩复合地基是储罐地基处理常用方法之一,本文结合储罐基础的受力特点,将汉森公式引用到粉喷桩复合地基承载力的分析计算中,最后以某5000m~3储罐为例,分析了粉喷桩复合地基处理后的储罐地基承载力。     

1000m3储罐液体晃动模态分析

立式储罐结构在工程实际中得到广泛的应用。本文以1000m~3立式储罐结构为例,考虑到液体、结构、地基的相互作用与影响,同时考虑地基与结构及液体与结构的耦合问题,采用有限元方法对浮放在地基上的储罐结构进行了自振特性计算。分别计算了满罐和空罐时系统的频率,并研究了储液的深度对动力特性的影响。     

原油大浮顶储罐罐顶保温设计技术经济分析

通过50 000m~3原油浮项储罐罐顶保温设计计算,进行了浮顶保温与不保温的技术经济分析。     

4000m~3国内最厚液氨球形储罐分析设计

基于4 000m~3液氨球形储罐的设计条件,完成了以球壳主材选择、球壳板厚度计算、球壳ANSYS有限元分析以及球形储罐设备制造过程中板材、锻件、无损检测、热处理、压力试验等技术要求为重点内容的液氨球形储罐设计。设计对象体积大,存储介质具有特殊腐蚀性,采用规则设计方法所选球壳主体板材的计算厚度为国内最厚且超出相关标准规范许可的范围,改用分析设计法计算厚度,辅以ANSYS有限元分析法对液氨球形储罐进行强度校核分析,设计出了同时满足存储和安全要求的球形储罐。该球形储罐的板厚为目前国内最厚,为设计大型厚壁储罐提供了借鉴。     

浮式LNG接收站3×104 m3全容储罐冷却技术研究

储罐冷却是LNG储罐调试工作中最关键和最危险的环节之一。针对国内首个浮式LNG接收站3×10~4 m~3LNG储罐冷却过程,进行了冷却方案比选,提出了预冷用LNG量的计算方法,介绍了冷却条件及冷却过程。针对冷却过程中出现的常规问题及非常规问题进行了分析并给出相应的解决方案。研究成果对其他浮式或常规LNG接收站中LNG储罐的冷却具有参考意义。     

5000m~3拱顶储罐倒装法与外脚手架正装法拆除对比分析

分析了5000m~3拱顶储罐倒装法与外脚手架正装法拆除的施工工艺流程、经济效益、工期要求及安全防护方面的优缺点,得出倒装法拆除在5000m~3拱顶储罐的拆除中更具优势。     

常压立式圆筒形储罐抗震设计计算标准对比

探讨了现行国家和行业标准中关于常压立式圆筒形储罐抗震设计的GB 50341-2014、GB50761-2012和SH 3048-1999三个标准,分别介绍了其适用范围和储罐抗震计算方法,其中计算方法涉及了罐液耦连振动基本周期、水平地震剪力、地震弯矩、最大轴向压应力和稳定许用临界应力。通过对比发现,三个标准的适用范围相差不大,计算方法有一定的差别,尤其是稳定许用临界应力的计算方法差别最大。分别利用三个标准的计算方法对10000m~3储罐实例进行抗震计算,计算结果相差较大,尤其是储罐稳定许用临界应力的大小,导致根据不同的标准进行抗震设计得到的安全性不一致,最后对抗震设计计算提出了建议。     

立式储罐下节点裂纹应力场分析

采用ADINA建立了1 000～150 000 m~3无缺陷和含裂纹型缺陷的大型石油储罐有限元模型。参照压力容器求解应力的方法,结合无缺陷大型石油储罐有限元数值仿真分析得出的储罐下节点区最大环向和轴向应力,给出了适用于无缺陷储罐下节点区环向应力和轴向应力修正计算公式。将考虑裂纹型缺陷引起应力集中的有限元计算结果与适用于无缺陷储罐下节点区的修正计算公式计算结果进行对比表明:有限元解接近于修正公式解,说明修正计算公式同样适用于求解含裂纹型缺陷的储罐下节点区部位的应力。     

3000m~3航煤储罐结构特点及设计要点

本文以新加坡裕廊岛3000m~3航煤储罐为例,详细介绍了罐体结构设计、浮动出油装置选型、储罐内防腐和浸泡试验要求等。该储罐投入使用后,运转正常,可为今后类似储罐设计提供参考依据和指导意见。     

鄂尔多斯盆地西缘奥陶系烃源岩热模拟试验研究

通过对鄂尔多斯盆地西缘奥陶系3类代表性的烃源岩即泥岩、泥灰岩和灰岩进行热模拟试验,不仅在室内再现了各类岩样的生烃演化过程及特点,而且为该地区生烃量计算提供了重要依据。试验结果表明,泥岩的生烃能力最强,最终产气率达527 m³/t_TOC,泥灰岩次之,最终产气率为512m³/t_TOC,纯灰岩最差,最终产气率仅267m³/t_TOC;气态烃的产出与热成熟度密切相关,较高的热演化程度对气态烃的生成是有利的。指出此次试验所选3个样品的液态烃产率均较低,生油高峰不明显,热模拟的抽提物产率曲线呈“漏斗状”,认为这种现象可能与样品所处演化阶段以及有机质含量较低有关。     

N-甲基二乙醇胺吸收法火炬气脱硫过程模拟

针对火炬气的工况,选择N-甲基二乙醇胺(MDEA)吸收法进行火炬气脱硫,以满足进一步利用火炬气的要求。采用AMSIM模块进行脱硫模拟计算,其中热力学方法选择Kent-Eisenberg模型。用炼油厂干气、液化气脱硫的实际操作数据对模拟方案进行检验,证明此热力学模型适用于MDEA吸收法脱硫过程的模拟。根据火炬气实际操作情况,分析了火炬气进口压力、碳氢化合物、吸收塔操作参数对脱硫性能的影响。模拟结果表明,当火炬气流量16000m3/h(标准状况下)、温度30℃、压力0.45MPa;循环MDEA溶液中MDEA质量分数25%、流量10.0m3/h、温度35℃;吸收塔的塔板数为15时,可将火炬气中H2S脱除到摩尔分数1.00×10-4以下,且具有较好的脱硫选择性。     

鄂尔多斯盆地延长油气区延长组长7段陆相页岩含气性分析

通过气测录井、地化分析、现场解吸测试等手段,证实了气测录井资料定性判断页岩含气性特征具有较强的可行性,并针对延长油气区长7段陆相页岩选取了东西和南北两个方向进行了含气性定性分析;重新分析和确定了页岩现场解吸实验中的损失时间,对USBM法中提钻过程中的损失时间进行了修正,提出了改进的USBM法来恢复损失气量。通过现场解吸实验,定量刻画了长7段页岩含气量,总含气量为1.87～5.23 m~3/t,平均含气量为3.51m~3/t,其中解吸气含量为0.28～2.14m~3/t,损失气含量为0.49～4.34m~3/t,残余气含量为0.17～0.61m~3/t。延长组页岩整体含气量不高、含气丰度低,总含气量随着深度具有明显增加的趋势,与定性分析结果一致。     

利用水合物实现天然气的固态输送

指出用水合物作为天然气储运的新方法,具有安全可靠、费用低的优势,可以替代天然气储运的常规方法(管道法和液化天然气法),特别适用于海上及陆地偏远小气田的开发。对天然气4种运输形式的成本进行了比较,结果表明利用固态天然气水合物输送时成本最低。提出了利用水合物实现工业化天然气固态输送过程中一些尚待解决的技术问题。     

黄河口凹陷油气勘探潜力分析

黄河口凹陷已历经勘探开发近30年,油气勘探程度较高,累计发现油气约5.95×10~8m~3。但近年来,随着勘探难度的加大,剩余油气资源量的规模倍受关注。应用油田规模序列法对该凹陷资源量进行了评价,结果表明:黄河口凹陷仍有88～146个180×10~4m~3级地质储量以上的待发现油气田,剩余资源总量这(6.57～7.43)×10~8m~3,勘探潜力较大。在充分考虑供烃个数,构造带与源岩的接触关系和油气运移距离三个条件的基础上,进一步对凹陷各成藏有利区进行了分级分带划分,预测了油气有利分布区。     

催化氧化法脱除黄磷尾气中PH3、H2S催化剂的性能与再生

对催化氧化法脱除黄磷尾气中磷化氢、硫化氢的JC-4型催化剂的催化性能和再生方法进行研究。实验测得JC-4型催化剂的PH3吸附容量为0．105m^3／kg催化剂，H2S吸附容量为0．045m^3／kg催化剂。床层高度的增加有利于提高单位床层催化剂的负荷。其再生方法简单，操作费用低，一次再生后的催化剂具有和新鲜催化剂相接近的催化性能和寿命。     

注聚区油井砾石分级充填防砂工艺技术研究

注聚区油井砾石分级充填防砂工艺技术是针对胜利油田注聚区见聚油井产出液黏度增大、携砂能力增强,提液引效措施加剧油井出砂使油井防砂有效期变短等问题进行研究的.该技术是在注聚区油井充填防砂时改变过去采用单一粒径砾石进行充填防砂的做法,将不同粒径砾石按不同比例分级充填到近井、炮眼附近和筛套环空,同时在中粒度粒径的砾石中加入经过...     

超重力络合铁法脱除石油伴生气中H_2S的中试研究

以络合铁为脱硫液,在旋转填充床中,进行石油伴生气脱H_2S的实验。考察了石油伴生气流量、石油伴生气中H_2S的质量浓度、脱硫液流量、旋转填充床转速对H_2S脱除率(θ)和气相传质系数(K_Ga)的影响。实验结果表明,θ和K_Ga随脱硫液流量的增大而增加,随旋转填充床转速的增大先增加后降低,随石油伴生气中H_2S质量浓度的增大而降低。超重力络合铁法脱除H_2S较佳的工艺条件为:石油伴生气流量30～70 m~3/h,石油伴生气中H_2S质量浓度20～80g/m~3,脱硫液流量0.5～1.0 m~3/h,旋转填充床转速900～1 100 r/min。在此条件下,θ稳定在99.80%以上。     

酮在草酸钠水溶液中的无限稀释活度系数

运用汽提法测定了298.15K温度条件下三种酮:丙酮、丁酮和3-戊酮在草酸钠水溶液中的无限稀释活度系数,其对数lnγ~∞与草酸钠浓度存在良好的线性关系。     

低渗气藏可动水识别方法研究

识别储层中是否含有可动水主要采用对比束缚水饱和度与原始含水饱和度的方法,获取束缚水饱和度的实验方法较多,但不同方法的实验结果有所不同。从对比A区块不同束缚水饱和度的实验结果得出,相渗曲线法、离心毛管力曲线法的实验结果相近,并采用这些实验结果回归出了该区块的渗透率与束缚水饱和度关系式。由于储层存在压敏问题,需要对渗透率低于1×10~(-3)μm~2的储层进行覆压校正。应用回归出的束缚水饱和度计算式,结合覆压校正渗透率,准确地判断出该区块12口生产井的可动水情况。