作者和文题索引

作者索引单泊华首钢高炉喷矿技术试验·’994(认1”AUTHoR INDEx。(以性氏汉语拼食为序)丁玉龙.高炉风口破损数据分析及损坏机理的研究1,94 (1):6A丁宝忠合钢高炉使用卡奇卡纳球团矿的合理配比·均94安云沛·13m3高炉喷吹粒煤工业试验研究·1994(4):10(3):37Albe们·Dzerm咖·高炉炉缸内衬结构分析比较”99终戴嘉惠·鞍钢高炉异常炉况专家系统及应用、,””‘(1’: 25(6):邹段国绵.唐钢]0 0m3级高炉炉底烧穿事故分析·1994(2): 斗7B窦庆和.zsD热风炉在安钢looTn3高炉一上的应用,玲驹一白晨光.见裴鹤年·],94(2):18(。:28毕学工.瑞典律…     

年产125万t迷你型板/卷生产线

1　概述国外某钢厂年产 1 2 5万 t的迷你型板 /卷产品生产线 ,1 997年 1 1月投产 ,其建造费用约为 4亿美元。主要特点是既能生产钢板 ,又能生产钢卷。钢板产品最大宽度 30 4 8mm,厚度 4.76～5 0 .0 8mm;钢卷产品最大宽度 2 4 38mm,厚度 2 .3～ 1 9mm。生产设备包括 :一座 1 5 0 t双壳的直流电弧炉 ,一座双工位钢包精炼炉 ( LMF) ,单流连铸机 ,步进梁 /步进膛式加热炉 ,高度自动化炉卷轧机 ,层流冷却系统 ,地下卷取机 ,各种在线钢板精整设备 (冷床、静态定剪、飞剪、矫直机等 )及重卷纵切线。从电弧炉加入废钢到钢板产品入库的生产时间约 3…     

氧气转炉炉型的确定

摘自《上海金属》(钢铁分册)1984年第4期,贾凌云、高留治的同名文章。作者在归纳分析现有的转炉型计算公式和实际转炉炉型数据的基础上,提出了确定氧气转炉炉型的计算公式。 1.炉型参数的确定 1)炉容比(V/T) V/T=0.75[7.5C+0.12(100Si)~(1/3)     

《四川冶金》2003年题录索引

矿山采选矿块结构参数与采场地压 .四川省机电职业技术学院 :税承慧 ,杨明春 .2 0 0 3(1 ) ,2～ 3炼　　铁高炉脉冲气流鼓风新工艺的研究 .达州市化学工业局 :高师敏 .2 0 0 3(4) ,2～ 4钒钛磁铁矿高炉冶炼喷煤技术发展 .攀钢秘书处 :杜斯宏 .2 0 0 3(4) ,5～ 6攀钢一号高炉炉龄末期操作实践 .攀钢炼铁厂 :李　刚 .2 0 0 3(4) ,7～ 9提篮式烧结的增产节能实践 .四川省旺苍煤铁厂炼铁厂 :谢　斌 ,王立新 .2 0 0 3(4) ,1 0～1 1炼　　钢提钒转炉炉龄炉型的发展 .攀钢提钒炼钢厂 :汤代志 .2 0 0 3(1 ) ,4～ 5攀钢连铸结晶器保护渣的开发与应用 …     

介绍苏州农业机械厂的8M~3小高炉

(1)炉子内型:Vn(有效容积)8m~3 d(炉缸直径)950 mmD(炉腰直径)1500mm d_1(炉喉直径)800mmh_1(炉缸高度)800mm h_2(炉腹高度)1435mmh_3(炉腰高度)684mm h_4(炉身高度)3971mmh_5(炉喉高度)600mm Hn(有效高)7490 mmH(全高)7940mm     

攀钢4#高炉第一代炉役成功实现了高效、长寿化生产

攀钢4 # 高炉第一代炉役于1989年9月2 5日开炉投产,有效容积135 0m3 ,于2 0 0 4年3月31日停炉大修,其间无中修生产14年6个月6天,炉役期间共产铁12 6 4 5 7万t,平均利用系数1 74 9t(m3 ·d) ,一代炉龄单位容积产铁936 7 17t/m3 。炉役期间进行过两次全喷涂,第一次于2 0 0 1年7月5日停炉休风10天16小时零3分,使用喷补料2 81t;2 0 0 2年12月2 1日高炉空料线至风口以下,停炉休风9天2 3小时37分钟再次进行风口以上全喷涂,用喷涂料345t。这一代炉役中,4 # 高炉的生产指标逐年提高,最高利用系数从投产时的1 6提高到2 3,特别是在1995年以后,高炉…     

英国新型罩式炉简介

一、罩式炉的特点罩式炉(Cover Furnace)又名钟罩炉(Bell Furnace)、顶帽炉(Top Hat Fur-nace)或吊开炉(Lift Off Furnace),是一种比较老的炉型,以前多用于黑色金属或有色金属的板材及卷材退火。罩式炉(图4-1)由炉罩1及炉台2两部分构成。炉罩的钢板壳外有骨架,内有炉衬,顶上     

基于炉体热负荷分布的高炉操作炉型诊断技术

通过研究鞍钢2号和5号高炉炉体热负荷分布规律,提出了以低燃料比最佳操作炉型的热负荷分布为基准来计算当前操作炉型的热负荷分布偏差值Sr,实现了操作炉型的量化评估。鞍钢高炉应用实践表明:(1)炉体热负荷分布合理是操作炉型合理的关键,通过与低燃料比操作炉型的热负荷分布对比,能有效诊断当前操作炉型;(2)由炉腹至炉身热负荷,可以从各段热负荷的总值和分布两个维度进行评估;(3)鞍钢高炉理想的炉体热负荷分布分别为炉腹26%、炉腰12%、炉身下部0～6m为53%、炉身中部为9%。     

28m~3高炉矮胖型与瘦长型的比较

现将我厂矮胖型高炉与瘦长型高炉的操作体会作简单介绍。一、高炉的内型尺寸及主要参数我厂两坐高炉原是同一类型,也就是现在的2号炉炉型,称瘦长型。 77年1号炉大修时,引用了扬州钢铁厂的炉型,改为现在的矮胖型。两者的内型设计如下: 1号炉(矮胖型) 2号炉(瘦长型) 有效容积Vu m~3 28 28 炉缸直径d mm 1950 1700 炉腰直径D mm 2450 2300 炉喉直径d_1 mm 1800 1500 有效高度Hu mm 8500 9985 炉缸高度h_1 mm 1300 1200 炉腹高度h_2 mm 1540 1645     

《湖南有色金属》2005年总目次

题目卷期页·采选·铜坑锡矿粗粒抛废工艺流程优化设计21 1 1平果铝土矿银矿区尾矿流量的测量21 1 3浅谈地下连续墙施工问题的处理21 2 1深层搅拌桩在软基加固中的应用21 2 4铜钴多金属硫化矿浮选试验研究21 2 7多金属复杂硫化矿的细菌浸出21 3 1平果铝土矿圆筒洗矿机的改进和应用21 3 5平果岩溶堆积型铝土矿反铲开采工艺的优化与应用21 4 1武山铜矿东阻水体稳定性分析21 4 6混凝土水池的防裂防渗实践21 4 8湖南宝山西部铅锌矿床地质特征及找矿方向21 5 1湖南团山背矿区资源综合评价21 5 5加强采场地质研究充分利用矿产资源21 5 8提高200 t/…     

本溪高炉车间应认真推广先进经验

按照局的指示,今年高炉主要的是推行炉项调剂、原料管理和蒸气鼓凤三项苏联的先进经验。从本溪高炉车间推行的情况来看,是不很好的。一 (一)本溪高炉车间在推行炉顶调剂法之前,全部高炉安装了煤气采样管和炉身温度计,对于料线变动和风压升降加强了研究和视察;另外设置了专人,分析每日炉况发展情况;对高炉的日常操作和炉况稳定,已初步取得一些经验。但本溪高炉车间从开始推行炉顶调剂法以来,尚存在着一系列的不正常现象:(1)对于每座高炉的结构和特性,并未彻底进行研究和熟知;(2)各种原料条件不稳定,特别是烧结矿块大者达二百耗以上,小者只五耗;(3)炉顶调剂法的武器——煤气采样管和各种计算器失灵时,长时期无人过问,也不及时修理;(4)三班操作不协调,对于同一问题,有的实行‘上部’调节,有的‘下部’调剂,也有的是双管齐下;(5)大部份操作人员尚不能习惯利用各种计器指数进行炉顶调剂掌握炉况发展。     

烧结制度对单管式氧化铝陶瓷支撑体性能的影响

以α-Al2O3为骨料、羧甲基纤维素为造孔剂和粘结剂、Cu O-Ti O2为烧结助剂制备单管式氧化铝陶瓷支撑体,对支撑体孔隙率与抗折强度进行测试,并用X线衍射仪(XRD)和扫描电镜(SEM)对支撑体的物相与微观结构进行分析与观察,研究升温速率、保温时间和烧结温度等烧结工艺参数对支撑体性能的影响。结果表明:在高温烧结过程中形成Al2Ti O5、尖晶石型Cu Al2O4和铜铁矿型Cu Al O2,可促进烧结,其中Al2O3与Ti O2之间发生固溶反应形成Al2Ti O5相起主导作用;在30~200,200~350,350~800,800~1 200℃这4个温度范围内,分别以12,6,12和4℃/min的升温速率匀速升温,并在350和1 200℃分别保温0.5和2 h,最后随炉冷却,制得的支撑体具有良好的孔隙率、抗折强度和微观结构,孔隙率达到30.98%,抗折强度为104.88 MPa。     

含钛焊丝钢小方坯连铸水口的结瘤机制

 利用扫描电镜对含钛焊丝钢中夹杂物性质及连铸水口结瘤物的物相组成进行了分析,并结合热力学计算研究了水口结瘤的形成机制。结果表明,LF 精炼出站钢液中存在大量Al2O3、TiO2夹杂物,并不断附着沉积在水口内壁形成氧化铝型、氧化钛型或两者结合的结瘤物,连浇炉数仅为4次。通过优化钢中［Al］-［Ti］-［O］关系,控制铝质量分数在钛-铝竞争氧化平衡线之上,即w(［Ti］)/w(［Al］)4/3>84.49 且w(［Ti］)/w(［Al］)>7.46,当钢液中w(［Al］)<0.0068%时,能够降低Al2O3夹杂比例,有效减轻水口结瘤,连浇炉数提升至6炉次。     

冶金分析第22卷(1～6期)总目录

研究与试验报告期　页锑 -7 (1 苯偶氮 ) 8 羟基喹啉 5 磺酸钠络合物电化学行为研究及应用周长利 ,李慧芝 ,罗川南 ,卢　燕　 1　 (1)……………………二安替比林对溴苯基甲烷催化光度法测定钌的研究和应用黄章杰 ,杨光宇 ,尹家元 ,徐其亨　 1　 (4 )……………………………………2 ,4 二羟基苯甲醛缩氨基硫脲与铜 的显色反应及应用党元林 ,卓立宏 ,陈　欣 ,李　鑫　 1　 (6)………………………………………管式炉燃烧 硫酸钡比浊法测定硼铁中低硫王敏娟 ,赵　婷 ,陶　冶 ,刘　睿　 1　 (9)………………………………………………………     

《烧结球团》第十四卷总目录

(一九八九年)论铁矿石(烧结矿、球团矿)一软化、熔化,滴落测试方法和基本参数的选择 1宝锅粉矿混匀生产实践 1应用固体、气体,液体燃料钍75m 2烧结机上点火的实践 1煤粉点火器在烧结机J-的应川 1烧结杯点火器 1预热点火保温炉的使川效果及进一少改进的没想 1高炉煤气烧结点火保温炉 1球团矿双层矿栩结构的研究 2宝锕铁矿石(烧结矿、球团矿)高温性能检验方法和检验特度 2烧结矿低温还原粉化的研究 2对;芷矿参加配料计算及jE影响的探讨 2当前日水烧结生产构几个特点 2本钢。16fl'l 2竖炉球团试生产情况分析 z烧结辩层中热温参效对烧结矿性能…     

《冶金设备》2004年总目录

第一期·设计与研究·矩形断面环形件弯曲成形过程中弹复问题的研究许石民等 (1 )…………………………………………冷连轧机液压AGC系统动态特性曹建国等 (4 )………引进冷连轧机厚控系统分析及改进方案张进之 (7)………………………………………………………双活塞砂浆泵中的运动机构的优化设计黄步玉等 (1 2 )……………………………………………………混铁炉热与结构的耦合应力场分析罗会信等 (1 6)…·技术分析·线材高速轧机润滑系统含水量与滚动轴承　状态诊断的耦合研究余良栋 (2 0 )…………………贵金属轴瓦型集电器研究与探讨…     

《有色设备》2005年总目录

篇名期页篇名期页综述大力推动有色金属循环经济的发展1(1)浮选设备发展概况(续二)1(5)国内外铝电解设备评述2(1)浮选设备发展概况(续三)2(4)Bond粉磨功指数研究与应用的进展3(1)Bond粉磨功指数研究与应用的进展(续一)4(1)Bond粉磨功指数研究与应用的进展(续二)5(1)探索有色金属循环经济的有效模式加快循环经济的发展6(1)Bond粉磨功指数研究与应用的进展(续三)6(6)设计计算基于ANSYS的螺旋结构参数化建模1(9)模糊聚类分析方法在电弧冶炼炉控制系统中的应用2(17)成型机振动台激振器及其改进2(19)机械搅拌槽挡板的研究3(17)从种分槽减速机…     

三唑类离子型铱配合物的合成、晶体结构及光物理性能研究

选用5-(4-氟苯基)-1,3-二甲基-1H-1,2,4-三唑(fdpt)作为主配体,分别以4,4’-二叔丁基-2,2’-联吡啶(dtbpy)、2,2’-联吡啶(bpy)和4,4’-二溴-2,2’-联吡啶(dibbpy)为辅助配体,设计合成出3种新型离子型铱(Ⅲ)配合物[Ir(fdpt)₂(dtbbpy)]⁺PF₆^-(W1),[Ir(fdpt)₂(bpy)]⁺PF₆^-(W2)和[Ir(fdpt)₂(dibbpy)]⁺PF₆^-(W3)。通过元素分析、质谱、核磁共振谱、红外光谱和X射线单晶衍射表征了配合物的组成和化学结构,通过紫外可见光谱和光致发光光谱研究了配合物的光物理性能,并同时对比分析了配合物的光稳定性与热稳定性。结果表明,配合物W1,W2和W3均具有较好的光稳定性与热稳定性,其最大发射波长分别为505,520和560 nm...     

含Ti焊丝钢钢水可浇性的研究与控制措施

永锋淄博有限公司钢轧厂于2015年开始试制高附加值含Ti焊丝钢,但在连铸生产过程中,钢水可浇性差,出现严重的水口"套眼"现象,连浇炉次仅为1、2炉。针对造成水口"套眼"的典型夹杂物类型系统检测与产生机理的研究,通过优化生产过程中各项工艺,有效控制钢中[Ti]/[Al]~(4/3)84.49、[Ti]·[N]≤3.5×10~(-3)%、钢中[O]含量以及抑制固态二氧化硅或是固溶体富硅酸锰类夹杂物产生条件,尽最大可能降低含Ti焊丝钢水口"套眼"产生的可能性,目前含Ti焊丝钢连浇炉数可达5炉以上。     

《稀有金属与硬质合金》2000年分类总目次

文章题目期页1　钨钼、硬质合金及金属陶瓷(Ｔｉ,Ｗ ) (Ｃ ,Ｎ)的价电子结构研究　 1　 5烧熔的钢结硬质合金组织研究　 1　 18用废合金回收碳化钨制造硬质合金的工艺优化试验　 1　 2 4对提高我国钼冶炼、加工业技术水平的几点看法　 1　 4 0离子交换解吸工艺的改进与实践　 1　 4 7微米与亚微米级粘细微粒的精密过滤与滤饼洗涤　 1　 5 0回转管电炉———难熔金属粉末还原新设备 (Ⅱ )　 1　 5 4硬质合金混合料制备系统工艺及设备的改进　 1　 5 7Ｎａ2 ＷＯ4溶液中阴离子的存在对钨交换容量的影响 　 2　 1球磨工艺对ＭｏＳｉ2 机械合金…