无粘结预应力技术在沉淀池设计中的应用

根据沉淀池的基本情况，从预应力计算、预应力方案选择、预应力设计及构造措施、施工措施等方面，介绍了环向无粘结预应力结构设计方案，以满足沉淀池的设计要求。     

徐州市奥体中心体育场索承网格结构的施工技术

结合徐州市奥体中心体育场预应力钢结构工程,介绍了环向悬臂索承网格这种新型结构肜式的施工技术。主要内容包括环向悬臂索承网格的构造形式、钢结构安装方法、临时支撑胎架的设计、预应力钢批索的施工顺序和施工监测结果等。     

广州花都体育馆环向桁架管内钢丝束预应力钢结构施工技术

广州花都体育馆屋盖国内首次采用大跨度肋形穹顶环向桁架管内钢丝束预应力钢结构施工新技术.详细介绍了工程施工的特点和难点,以及屋盖安装施工工艺.介绍了预应力拉索施工要点,包括张拉施工过程,张拉原则,张拉力的确定以及张拉注意事项.同时,对环向桁架管内钢丝束预应力施工进行了监测,包括索力和关键节点位移监测.通过补偿机制,有效解决了钢丝束预应力钢结构施工张拉和卸载过程预应力损失难题.     

徐州奥体中心体育场环向悬臂索承网格预应力施工关键技术

徐州市奥体中心体育场工程屋盖雨篷采用了一种新的结构形式——环向悬臂索承网格结构。对徐州市奥体中心体育场屋盖预应力施工的关键技术进行了研究,主要内容包括预应力施工仿真分析、预应力拉索的安装、预应力施加方法等。通过本文的研究分析将形成一套环向悬臂索承网格结构体系的施工关键技术,该结构体系适用于超大型的体育场及其他公共建筑。     

佛山世纪莲体育场预应力工程施工技术

佛山世纪莲体育场工程．设计采用无粘结预应力混凝土环向楼面、有粘结预应力混凝土大斜柱、有粘结预应力混凝土大承台和预应力抗拔锚杆多项预应力技术，介绍了技术难点与采取的施工措施。     

大型U形薄壳渡槽预应力施工

介绍东深供水改造工程大型“U”形薄壳预应力混凝土结构渡槽的现浇后张法的预应力施工 ,包括预应力的选择、环向无粘结和纵向有粘结预应力的施工、纵向预应力孔道的真空灌浆工艺等     

独塔斜拉桥主塔环向预应力效应分析

某独塔斜拉桥主桥索塔布置形式为两根无横向联系的独柱式桥塔,钢筋混凝土结构,塔内设劲性骨架以利于钢筋绑扎及塔柱模板的提升施工。塔高82.0 m,索塔垂直水平面布置,矩形截面,拉索锚固段索塔设置了环向预应力以抵抗拉索强大的水平分力。通过建立空间杆系模型和实体有限元模型,对主塔的环向预应力进行了分析。分析结果表明塔柱所配置环向预应力束能满足公路行车安全的要求,采用环向预应力束的设计可以减小主塔尺寸,在节约造价的同时使桥梁看起来更加轻盈美观,同时研究结果可以为非对称独塔斜拉桥的设计施工提供参考。     

5000m~3储煤罐无粘结预应力施工

５０００ｍ~３储煤罐无粘结预应力施工何报成，顾长生，范清玉（铁道部第十六工程局二处，天津３００１６２）大港电厂二期扩建工程中，有２个５０００ｍ３储煤罐（图１）。为减少罐壁厚度，降低结构中含筋量并简化预应力施工程序，罐壁采用了环向无粘结预应力工艺。图１?..     

Φ56m圆形生物污泥消化池后张无粘结预应力施工技术

直径56m、深7.950m的现浇钢筋混凝土圆形池，采用后张无粘结钢绞线预应力施工技术，环向张拉工艺，实践证明，这种技术施工简便，受力明确，节省钢材，降低造价，能保证工程质量。     

佛山世纪莲体育场预应力工程施工技术

佛山世纪莲体育场工程,设计采用无粘结预应力混凝土环向楼面、有粘结预应力混凝土大斜柱、有粘结预应力混凝土大承台和预应力抗拔锚杆多项预应力技术,介绍了技术难点与采取的施工措施。     

安全壳极限承载力中预应力的数值模拟

某核电厂的安全壳采用了预应力混凝土结构,其中预应力钢束布置形式比较复杂。结合安全壳结构极限承载力项目,根据安全壳预应力钢束的特殊布置形式,对钢束的几何形状进行研究,推导出了钢束的空间几何曲线方程,采用MATLAB对预应力钢束进行了数值计算,完成了ABAQUS有限元模型中钢束的定位和建模工作,计算每根钢束各个位置的预应力值,并完成了加载工作。通过已有的数据可以验证,钢束定位和预应力计算结果具有较高的精度。所述的方法对于安全壳的预应力设计和施工也有较大的指导意义。     

预应力结构中预应力筋偏移的影响分析

根据预应力筋孔道和预应力筋的匹配要求,计算确定常用预应力筋重心偏移孔道中心的距离。在此基础上,对一孔布置6股钢绞线和12股钢绞线的两种情况,分别计算考虑和不考虑预应力筋重心偏移时预应力筋的等效荷载、综合弯矩、各跨跨中的预应力摩擦损失和总损失以及预应力引起的柱上弯矩。对计算结果进行比较分析,建议在设计有粘结预应力结构时,尤其是超长结构和宽扁结构,要考虑预应力筋重心偏移的影响。     

多阶段预应力空间网架结构一次张拉计算法

该文提出多阶段预应力空间网架结构一次张拉计算法,将某一阶段第i次对i预应力杆增加的预应力值作为未知数,通过结构力学方法建立该阶段预应力准则方程式并求解之。然后可计算该阶段i次预应力各预应力杆的控制值(包括各预应力杆原有的内力值),后张预应力对先张预应力的影响值,以及网架结构杆件内力和节点变位,直至该阶段最后一次预应力时得到该阶段各预应力杆的设计内力值及网架结构内力和变位。重复这样的分析计算可得到多阶段预应力网架结构预应力杆的最终内力控制值及网架杆件内力和节点变位。采用该方法,预应力杆的内力值在预应力张拉过程中无需调整,可一次性完成预应力施加操作过程。该文中附有算例说明,计算结果表明:提出的多阶段预应力空间网架结构一次张拉计算法是正确、可靠和有效的。     

预应力混凝土实心方桩抗弯性能试验研究

结合足尺抗弯性能试验,对比研究了高低预应力混凝土实心方桩在抗裂性能、抗弯承载力、变形能力、破坏形式等方面的差异.结果 表明:减小张拉控制应力可以降低预应力混凝土实心方桩的抗裂性能,提高变形能力,而桩身极限抗弯承载力基本保持不变;低预应力混凝土实心方桩破坏形式为预应力钢棒被拉断,高预应力混凝土实心方桩破坏形式为预应力钢棒...     

火灾作用下锚具对预应力钢棒锚固性能退化规律研究

为研究火灾作用下锚具对预应力（PC）钢棒锚固性能退化规律,完成65组由JXM型锚具、混凝土块、抗拉强度标准值为970 MPa的φ7高强PC钢棒及反力架组成的预应力锚固系统高温性能试验,其中29组为裸露锚具高温瞬态试验,18组为裸露锚具高温稳态试验,18组为带防火保护的锚具高温瞬态试验。研究PC钢棒应力水平（0.2~0.7）、温度（20~800℃）、防火保护措施（灌浆料封锚、涂抹防火涂料、灌浆料封锚后再涂抹防火涂料）和升温速率（10.0、26.7℃/min）对锚固性能的影响。裸露锚具高温瞬态试验结果表明：高温下锚固系统破坏模式为PC钢棒在锚具中发生滑移;PC钢棒的应力水平越高、温度越高、升温速率越大,锚固系统破坏时间越短。高温稳态试验结果表明：温度低于400℃时,锚固系统破坏模式为PC钢棒被拉断,温度高于400℃时,破坏模式为PC钢棒从锚具中滑移;高温后锚具不能再使用。带防火保护的高温瞬态试验结果表明：锚固系统破坏模式为PC钢棒从锚具中滑移,防火保护不改变锚固系统的破坏模式;与无防火保护措施相比,三种保护措施下锚固系统破坏时间均提高100%以上;若将GB 14907-2002《钢结构防火涂料》关于钢结构防火涂料厚度的要求直接应用于预应力锚具防火,将偏于不安全。     

预应力摩阻损失分析及对施工的指导意义

在预应力混凝土桥梁施工中，因为预应力摩阻损失的影响，桥梁的实际预应力小于或大于设计预应力值时，都将使桥梁留下安全隐患。文章对预应力桥梁的预应力摩阻损失影响因素做了简要的分析。     

偏斜预应力管桩的承载力分析与处理

目前对于偏斜预应力管桩承载性能的研究还不多见,如何正确评价偏斜预应力管桩的承载能力仍一直困扰着科研和工程技术人员。采用数值计算,对分析偏斜预应力管桩单桩的Bowles方法进行改进。桩与土之间作用机制采用荷载传递法,可避免现场测量的限制。利用有限元分析软件ANSYS建立偏斜预应力管桩单桩力学模型,通过对多层土体算题计算,得出该模型计算结果与FORTRAN程序计算结果相吻合,说明采用ANSYS软件建立模型分析偏斜预应力管桩工作性状具有一定的合理性,可采用该模型分析偏斜预应力管桩的工作性状。通过工程实例,分析补桩与加地基梁对偏斜预应力管桩工作性状的影响及偏斜预应力管桩单桩与群桩受力机制的区别。研究结果表明:补桩与加地基梁可明显提高偏斜预应力管桩的竖向承载力,偏斜预应力管桩单桩与群桩之间的工作机制明显不同,从而得到一些对偏斜预应力管桩加固处理具有指导意义的措施。所得结论对偏斜预应力管桩工作性状的进一步研究和工程应用具有一定的参考价值。     

环向预应力筋分布对预应力圆形水池应力的影响

为配合预应力混凝土圆形水池技术规程的编制,现利用大型有限元分析软件ANSYS研究环向预应力筋的分布对预应力混凝土圆形水池池壁应力分布的影响,探讨预应力筋最大间距与池壁厚度关系.     

预应力锚索对边坡加固效应的模型试验研究

随着山区公路路堑边坡预应力锚索技术的发展,为了研究预应力锚索对边坡的加固效应,针对预应力锚索锚固后的边坡含断层的均质岩体进行了相似材料室内模型试验。模拟了纯预应力锚索、预应力锚索-横梁、预应力锚索-纵梁以及预应力锚索-纵横梁4种加固方式的试件,根据不同加固方式试件的试验结果,研究了预应力锚索的受力特征、预应力锚索失效后边坡的承载能力变化以及框架梁的作用。最后得出了可供均质岩体边坡工程参考的相关结论。     

超效缓凝砂浆与缓粘结预应力混凝土构件试验研究

配制出了能满足缓粘结预应力体系要求的超效缓凝砂浆,通过手工方式制成了缓粘结预应力筋并进行了模拟工艺试验,证明了这一新型预应力体系的可行性;同时,用这种预应力筋浇制成了16根缓粘结预应力受弯构件,对这些构件进行了试验,从开裂弯矩、极限弯矩、裂缝形式和荷载-挠度曲线等各个方面,把缓粘结预应力构件与传统的后张法(有粘结无粘结)预应力构件进行了对比分析,得出了缓粘结预应力构件在张拉两个月后,其工作性能与有粘结预应力构件几乎一样的结论,为这一新型预应力体系的工程设计提供了依据。