45碳钢在HPAM／Na2CO3复合驱油系中的腐蚀行为

研究了４５碳钢在部分水解聚丙烯酰胺（ＨＰＡＭ）－碱（Ｎａ２ＣＯ３）二元复合驱油泵中的腐蚀形态,应用动电位扫描法和交流阻抗研究了其均匀腐蚀、点蚀和钝化行为,并以Ｘ衍射分析腐蚀产物主要成妥。结果表明,４５碳钢在ＨＰＡＭ溶液中属活性溶解过程,在ＨＰＡＭ／ａ２ＣＯ３复合溶液中随 ａ２ＣＯ３浓度增加,表面逐渐形成致密α－Ｆｅ２Ｏ３氧化膜,腐蚀由活化放钝化,但低浓度Ｎａ２ＣＯ３可能导致点蚀。     

非晶态Fe—W镀层铬酸盐钝化膜耐蚀机理探讨

Ｆｅ－Ｗ非晶镀层经铬酸盐钝化处理，可获得有装饰的含Ｃｒ钝化膜，经测定，孔蚀电位较钝化前正移１．６８Ｖ，明显改善了抗Ｃｌ＾－腐蚀的能力，ＡＥＳ与ＸＰＳ的分析结果表明，钝化膜由内外两层构成，外层为Ｆｅ（ＣｒＯ４）３．Ｃｒ２（ＣｒＯ４）３／Ｃｒ２（Ｃｒ２Ｏ７）３．Ｆｅ（ＯＨ）３／ＦｅＯＯＨ．ＷＯ３．ｎＨ２Ｏ等化合物，内层由Ｃｒ２Ｏ３，ＣｒＯ３，ＣｒＯＯＨ，ＦｅＯ，Ｆｅ２Ｏ３及ＷＯ３组成。钝化膜厚度约为６     

非晶态Fe－W镀层铬酸盐钝化膜耐蚀机理探讨

Ｆｅ－Ｗ非晶镀层经铬酸盐钝化处理，可获得具有装饰效果的含Ｃｒ钝化膜。经测定，孔蚀电位较钝化前正移１．６８Ｖ，明显改善了抗ＣＩ－腐蚀的能力。ＡＥＳ与ＸＰＳ的分析结果表明：钝化膜由内外两层构成，外层为Ｆｅ（ＣｒＯ４）３·Ｃｒ２（ＣｒＯ４）３／Ｃｒ２（Ｃｒ２Ｏ７）３·Ｆｅ（ＯＨ）３／ＦｅＯＯＨ·ＷＯ３·ｎＨ２Ｏ等化合物，内层由Ｃｒ２Ｏ３，ＣｒＯ３，ＣｒＯＯＨ，ＦｅＯ，Ｆｅ２Ｏ３及ＷＯ３组成。钝化膜厚度约为６０ｎｍ。该双层饨化膜有效地阻止了Ｃｌ－对基体金属的腐蚀。     

磁场和Fe^3＋对铁在0.5mol／LH2SO4中阴极极化行为的影响

用动电位扫描法研究了有无外磁场时纯铁在Ｆｅ２（ＳＯ４）３和Ｈ２ＳＯ４＋Ｆｅ２（ＳＯ４）３溶液中的阴极极化曲线，没有外加磁场时，Ｆｅ＾３＋还原反应与Ｈ＾＋去极化反应有相互促进作用，在单纯Ｈ２ＳＯ４溶液或单纯Ｆｅ２（ＳＯ４）３溶液中，外加０．４Ｔ磁场均加速铁的阴极过程，但不改变反应进行的机制；在Ｈ２ＳＯ４＋Ｆｅ２（ＳＯ４）３溶液中磁场对铁阴极过程的加速作用是磁场对Ｆｅ＾３＋还原和对氢离子去极化反应作用     

0Cr18Ni15Mo4不锈钢在烯硫酸介质中表面钝化膜研究

采用ＡＥＳ和ＸＰＳ表面分析技术，测量了０Ｃｒ１８Ｎｉ１５Ｍｏ４奥氏体不锈钢在２０％Ｈ２ＳＯ４和模拟湿法冶金铜电解液（２０％Ｈ２ＳＯ４＋３５ｇ／ＬＣｕ＾２＋）中表面膜的合金元素分布、组态和结构。实验表明表面钝化膜形成外层为氢氧化物和内层为氧化物的双层结构。在还原性稀硫酸中，钝化膜中形成以Ｍｏ（Ⅵ）和Ｃｒ＾３＋为主的含Ｎ氧化物、氢氧化物，当溶液中啬Ｃｕ＾２＋离子的去极化作用时，Ｍｏ元素的钝化作用受到抑     

氧化铁成分对合成SHS复合弯管内衬陶瓷的影响

基于重力分离ＳＨＳ法制备陶瓷内衬复合弯管,研究了氧化铁粉末化学组成对ＳＨＳ复合弯内衬陶瓷的影响。研究发现：在加入相同质量分数铝热剂条件下,存在于工业原料Ｆｅ２Ｏ３粉末中的杂质对燃烧过程的稀释效应比ＳｉＯ２添加剂更为强烈;在工业原料Ｆｅ２Ｏ３＋Ａｌ体系中加入适量的Ｆｅ３Ｏ４＋Ａｌ体系,使燃烧温度、蔓延速率及ＳＨＳ反应转化率均有所提高;但加入过量的Ｆｅ３Ｏ４＋Ａｌ体系,虽可使蔓延速率进行一步增大,却引     

生产电解二氧化锰用钛合金阳极的抗钝化性能

研究了Ｔｉ－１．５Ｎｉ、Ｔｉ－０．５Ｆｅ、Ｔｉ－１．５Ｎｉ－０．５Ｃｕ、Ｔｉ－１．５Ｎｉ－０．５Ｆｅ－０．３Ｃｕ４种合金在９５℃，４０ｇ／Ｌ Ｈ２ＳＯ４＋８０ｇ／Ｌ ＭｎＳＯ４电解二氧化锰溶液中作阳极时的抗钝化性能。研究表明：以上４种合金都具有比ＴＡ２优异的抗钝化性能，ＴｉＮｉＦｅ的最为优异，在电流密度低于８０Ａ／ｍ＾２时，阳极表面不生成氧化膜，析出相Ｔｉ２Ｎｉ对提高抗钝化性起关键作用。ＴｉＮｉＦ     

静态自延高温合成法形成陶瓷涂层的研究

采用静态自蔓延高温合成法（ＳＨＳ法）,在钢件表面形成陶瓷涂层。涂层的相组成主要是Ａｌ２Ｏ３＋（α－Ｆ３）＋少量Ｆｅ３Ａｌ：涂层由两层组成,外层为近乎纯Ａｌ２Ｏ３陶瓷层,过渡层为（α－Ｆｅ）＋Ａｌ２Ｏ３金属－陶瓷层,两层组织皆为长轴近似垂直于钢件表面的柱状晶;涂层与基体结合牢固。     

磁场和缓蚀剂对Fe／0.5mol.L^—1H2SO4等体系极化行为的影响

测定了Ｆｅ／Ｈ２ＳＯ４，Ｆｅ／Ｈ２ＳＯ４＋Ｎａ２ＳＯ４，Ｆｅ／ＨＳＯ４＋Ｆｅ２（ＳＯ４）３和Ｆｅ／Ｈ２ＳＯ４＋ＮａＣｌ种体系在磁场或／和缓蚀剂作用下的极化曲线，指出腐蚀的主要控制是阴极过程，Ｈ２ＳＯ４中加入少量Ｎａ２ＳＯ４不影响其结果，但加入Ｆｅ２（ＳＯ４）３，ＮａＣｌ会因Ｆｅ＾３＋，Ｃｌ＾－的作用而影响结果，分析了磁场、缓蚀剂、Ｃｌ＾－和Ｆｅ＾３＋单一和联合对Ｆｅ／Ｈ２ＳＯ４阴极和阳极极化行为的     

电化学改性不锈钢钝化膜的XPS/SERS研究

应用Ｘ射线光电子能谱（ＸＰＳ）和表面增强拉曼光谱（ＳＥＲＳ）考察１８－８不锈钢表面电化学改性钝化膜各层次的化学组成。ＸＰＳ的结果表明电化学改性处理可使钝化膜老化。膜层中含大量的ＣｒＯ３,但未检测到ＣｒＯ４＾２－,在膜的各个层次均发生铬的富集,而在最外层铬的含量并非最大。表明在改性处理过程中,铬优先溶解,铁在膜的以存在Ｆｅ（Ⅱ）和ＦｅⅡ两种氧化态,同时有利于非晶态结构的形成。原位ＳＥＲＳ测试的结果指     

亚铵法制浆过程中碳钢蒸球的腐蚀行为与防腐蚀措施

在亚铵法制纸浆蒸煮过程中升温到120℃附近时,碳钢蒸球内壁将由活化转为钝化。钝化膜表层为亚硫酸亚铁铵结晶层,里层为铁的氧化物层。活化碳钢的表面大部份是疏松多孔的Fes层。对影响碳钢钝化的因素也进行了研究。 根据碳钢在亚铵法蒸煮时的腐蚀特性,在纸厂现场试验了控制蒸煮液pH、设置防滑钉和快速升温等三种简易的防腐蚀措施,使用这些方法可使蒸球腐蚀率降到0.2mm/y以下。     

用XPS及EDS能谱研究钨酸盐复合缓蚀剂在天然海水中的缓蚀机理

用X-射线光电子能谱(XPS)研究揭示了钨酸盐复合缓蚀剂,在海水中的碳钢表面主要形成了Fe3O4,Fe2O3,以及三价铁与钨酸根、缓蚀剂中有机成分形成的有机铁络合物.缓蚀剂中的钨酸盐不仅参与了表面膜的生成,而且促进了铁的氧化钝化.X-射线色散能量谱(EDS,SEM)测试表明:添加了钨酸盐复合缓蚀剂的碳钢表面膜中钙元素含...     

45钢表面PII-DGPSM复合强化层的耐腐蚀性能研究

针对海工装备中常用45钢表面耐腐蚀性不足的问题,采用离子注入技术(PII)注Al和双辉等离子表面冶金技术(DGPSM)渗Cr复合,在基体45钢表面制备Al-Cr复合强化层。利用X射线衍射(XRD)、光电子能谱(XPS)、原子力显微镜(AFM)、扫描电镜(SEM)和能谱(EDS)等对试样的元素分布、物相结构进行表征。并采用极化曲线和电化学阻抗谱,对比分析Al-Cr复合涂层、注Al涂层和基体在3.5wt%NaCl溶液中的耐腐蚀性,研究其腐蚀机理。研究表明,采用复合技术制备所得Al-Cr涂层的耐腐蚀性最佳,其表面形成Cr2O3和Al2O3复合钝化膜,和涂层内部形成具有优异耐腐蚀性Fe2AlCr和Al8Cr5相,阻碍Cl-的腐蚀作用;注Al层耐腐蚀性次之,其表面形成致密Al2O3钝化膜,延缓了Cl-对基体的腐蚀作用;基体耐腐蚀性最差。     

钼酸盐复合缓蚀剂在天然海水中的缓蚀机理

采用电化学阻抗与能谱图研究了钼酸盐复合缓蚀剂在天然海水中的缓蚀机理。阻抗谱表明,该缓蚀剂通过增大金属表面的电荷转移电阻而降低电化学腐蚀速率;X射线光电子能谱(XPS)显示钼酸盐复合缓蚀剂在海水中的碳钢表面主要形成了Fe3O4、Fe2O3,以及三价铁与钼酸根和缓蚀剂中有机成分形成的有机铁络合物。能量谱(EDS)测试结果表明,添加了钼酸盐复合缓蚀剂的碳钢表面膜中钙元素含量很低(0.08%),表明缓蚀剂中具有阻垢性能的有机瞵酸盐(HEDP)和葡萄糖酸盐对海水中的Ca2+起络合分散作用,阻止了钙盐在金属表面的沉积,这也表明该缓蚀剂具有缓蚀性能的同时又具有良好的阻垢性能。     

Properties of Fe-based Amorphous Alloy Coatings with Al2O3-13% TiO2 Deposited by Plasma Spraying

采用大气等离子喷涂技术成功在Fe普碳钢基材上制备了含有不同质量分数Al2O3-13%Ti O2颗粒的Fe基非晶复合涂层,其中Fe基非晶相成分为Fe71Cr5B4Si4Ni3Mo3W10(wt%),并对涂层的微观结构、显微硬度和耐蚀性能进行了研究。在Fe基非晶相与Al2O3-13%Ti O2陶瓷相界面观察到Fe、Ti、W、Al和O元素的互扩散现象,这种微区冶金结合减少了由于第二相的加入导致的涂层孔隙并增加了相间的结合强度。当加入的Al2O3-13%Ti O2质量分数≥16 wt%时,涂层的显微硬度升高≥20%;复合非晶涂层在10 wt%Na OH溶液中的耐腐蚀性能高于1Cr18Ni9Ti不锈钢。     

亚磷酸三苯脂在A3钢表面成膜的XPS分析

用XPS和AES分析了亚磷酸三苯脂(TP)在A3钢表面膜中的元素价态、组成、参与配位的元素。结果表明：膜的表面铁为二价或三价，氧元素为配位原子，P和苯环不参与配位。膜的组成为多核配合物，进一步分析了亚磷酸三苯脂与铁离子配位机理．     

热镀锌板双硅烷无铬钝化膜性能的研究

目的为进一步提高热镀锌板无铬钝化膜的耐腐蚀性能。方法以偏钒酸铵和氟钛酸作为无机组分,添加主要成膜物质苯丙乳液,通过硅烷偶联剂KH-560和KH-570将两者紧密连接,在热镀锌板表面获得一层耐腐蚀性较强的双硅烷无铬钝化膜。采用中性盐雾试验、电化学试验、扫描电镜(SEM)、傅里叶红外光谱(FTIR)等表征钝化膜的耐腐蚀性能。结果热镀锌板-双硅烷无铬钝化膜经96 h中性盐雾试验,腐蚀面积在2%~4%,腐蚀电流密度比热镀锌板基体降低一个数量等级,这表明双硅烷无铬钝化膜能提供良好的耐腐蚀能力。SEM分析表明在热镀锌板表面生成了一层均匀、连续、致密的钝化薄膜,钝化膜的厚度大约在3μm。FTIR分析表明,双硅烷无铬钝化膜中存在—(CH_2)_n—、C=O、Si—O、Si—O—Si、Si—O—Zn键。结论在热镀锌板表面生成了一层均匀、致密的钝化膜,使热镀锌板呈现良好的耐腐蚀性能,且满足工业应用标准。     

Influence of pH on the passivation behavior of 254SMO stainless steel in 3.5% NaCl solution

The potentiodynamic polarization measurement of 254SMO stainless steel (UNS 31254) was conducted in 3.5% NaCl solutions with pH ranging from 0.1 to 5. The results indicated that this stainless steel offered excellent pitting corrosion resistance in corrosive environments. Further, it also exhibited various features on the polarization curves in different pH solutions. The electrochemical constant-potential passivation treatment performed at different pH followed by XPS analysis revealed that the primary constituents of the outermost layer of the passive films formed in the weak (pH 5) and strong (pH 0.8) acid solutions are iron oxides and Cr₂O₃ and Cr(OH)₃, respectively. Molybdenum oxides, primarily in the six-valence state, existed in the outermost layer of the passive film. Only very weak signals corresponding to that of nickel oxides were detected in the film formed in the weak acid (pH 5) solution. The ICP-MS analyses indicated selective dissolution of a significant amount of Fe and a few Mo and Ni ions during the passivation treatment in the strong acid (pH 0.8) solution. No Cr dissolution was observed; this indicated that the Cr in the film is relatively stable. XPS depth profiling results showed that a similar bilayer-structured film was formed in both the solutions (pH 0.8 and 5); the outer layer of this film is primarily composed of Cr(OH)₃ and Mo(VI), and the inner layer, Cr₂O₃ and Mo(IV). The results of the examinations of passive film formations and dissolution by XPS and ICP-MS were consistent with the polarization curves.     

注多元热流体环境下流速对N80钢腐蚀行为的影响研究

目的 研究不同流速条件下N80钢在注多元热流体环境中的腐蚀特征,探究流速变化对N80钢腐蚀行为的影响规律及机理。方法 利用自制高温高压多相流冲刷腐蚀环路装置模拟不同流速(0、0.5、1.0、2.0 m/s)的注多元热流体环境,采用失重法计算不同流速下N80钢的平均腐蚀速率,并同时进行原位电化学测试。采用扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)对不同流速条件下N80钢腐蚀后的腐蚀产物物相组成和表面微观形貌进行分析。结果 N80钢在注多元热流体环境中的平均腐蚀速率随着流速增加而增大。流速增加影响O2的扩散传质过程、近表面离子分布和壁面剪切力的大小,使腐蚀产物膜特征发生变化。0 m/s时,腐蚀产物主要由FeCO3和少量Fe2O3组成,为单层膜结构,腐蚀形态为均匀腐蚀。0.5~2.0 m/s范围内,腐蚀产物种类增加,主要由FeCO3、Fe2O3和少量FeO(OH)组成,呈双层膜结构,同时N80钢表面腐蚀产物膜出现鼓泡,且随流速增加鼓泡数量增加,去除腐蚀产物膜后发现鼓泡下方存在局部腐蚀。原位电化学测试结果表明:随着流速增加,塔菲尔极化曲线的阳极斜率增大,阴极斜率减小。电化学阻抗谱测试结果表明,N80钢表面外层腐蚀产物膜电阻Rf1、电荷转移电阻Rct和扩散电阻W随流速增加而减小。结论 流速增大加快了O2的扩散传质过程,使得腐蚀电化学控制步骤由阴极氧扩散过程转变为阳极溶解过程,且试样表面保护性FeCO3膜厚度减小,导致产物膜保护性降低。另外,Fe²⁺更容易被氧化形成Fe³⁺,局部FeCO3被氧化成为Fe2O3,破坏了内层膜的完整性,导致局部腐蚀发生。     

Corrosion electrochemical mechanism ofchemical mechanical polishing of copper in K3Fe（CN）6 solution

1　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＣｈｅｍｉｃａｌ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ (ＣＭＰ )ｉｓｔｈｅｍｏｓｔｉｍｐｏｒｔａｎｔｇｌｏｂａｌｐｌａｎａｒｉｚａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｔｐｒｅ ｓｅｎｔ.Ｓｐｅｃｉａｌｌｙｔｏｐｏｌｉｓｈｉｎｇｏｆｍｅ