双曲线冷却塔爆破拆除切口参数的探讨

结合茂名电厂双曲线冷却塔爆破拆除工程实例,分析总结了高大冷却塔的结构特点和失稳倾倒机理.在此基础上,采用力学原理分析了爆破切口圆心角和高度等主要参数的计算方法,对类似工程有理论和实践指导意义.     

55m砖烟囱小角度切口爆破拆除

为了成功爆破拆除一座55m高的砖结构烟囱,根据周围环境、烟囱高度及其结构特点,选取了合适的爆破倾倒方向和合理的爆破参数,采用了精准的爆破起爆网路。在实际工程中,砖烟囱爆破切口圆心角多数在200°²20°,通过对烟囱倾倒需满足的条件进行计算,确定其满足条件的爆破圆心角范围。设计了小角度爆破切口,其对应圆心角为185°,并且在爆破前进行预处理。起爆后,烟囱按照设计方向顺利倾倒,取得了较好的爆破效果。振动监测结果均在安全允许范围内,验证了砖烟囱小角度切口爆破拆除的可行性,可为类似工程提供参考。     

切口形状对高烟囱拆除爆破倾倒后坐的影响

以钢筋混凝土高烟囱定向拆除爆破机理为研究背景,应用达朗贝尔原理和拉格朗日方程建立烟囱定向倾倒的动力学方程,针对正梯形、倒梯形和矩形3种爆破切口形状,在切口高度、切口圆心角相同的情况下,分别建立相应的后坐理论模型和判别准则,结合工程实例,分析了切口形状对钢筋混凝土高烟囱拆除爆破倾倒后坐的影响规律.结果表明:在不发生前冲的...     

55m砖烟囱小角度切口爆破拆除

为了成功爆破拆除一座55m高的砖结构烟囱,根据周围环境、烟囱高度及其结构特点,选取了合适的爆破倾倒方向和合理的爆破参数,采用了精准的爆破起爆网路。在实际工程中,砖烟囱爆破切口圆心角多数在200°~220°,通过对烟囱倾倒需满足的条件进行计算,确定其满足条件的爆破圆心角范围。设计了小角度爆破切口,其对应圆心角为185°,并且在爆破前进行预处理。起爆后,烟囱按照设计方向顺利倾倒,取得了较好的爆破效果。振动监测结果均在安全允许范围内,验证了砖烟囱小角度切口爆破拆除的可行性,可为类似工程提供参考。     

百米钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除

介绍了电厂100m高钢筋混凝土烟囱的无后坐定向爆破,取相对偏小的爆破切口对应圆心角,提高支撑强度,防止后坐;同时预先割断爆破时支撑部位的受拉钢筋,减小烟囱倾倒的抵抗力矩,确保烟囱的失稳倾倒.     

切口形状对高烟囱拆除爆破倾倒后坐的影响

以钢筋混凝土高烟囱定向拆除爆破机理为研究背景,应用达朗贝尔原理和拉格朗日方程建立烟囱定向倾倒的动力学方程,针对正梯形、倒梯形和矩形3种爆破切口形状,在切口高度、切口圆心角相同的情况下,分别建立相应的后坐理论模型和判别准则,结合工程实例,分析了切口形状对钢筋混凝土高烟囱拆除爆破倾倒后坐的影响规律。结果表明:在不发生前冲的前提下,正梯形、矩形和倒梯形3种切口高烟囱的后坐安全系数随着倾倒角度θ的增加是不断变化的,其后坐倾角依次增大,且倒梯形和矩形切口高烟囱的后坐倾角较正梯形切口高烟囱的后坐倾角受烟囱高度的影响大;在考虑前冲的前提下,正梯形切口高烟囱在倾倒过程中不发生明显后坐或前冲较小,矩形切口高烟囱在发生后坐之前就先发生前冲,倒梯形切口高烟囱在倾倒过程中将发生剧烈前冲,几乎不会发生后坐。工程实践中,合理减小切口圆心角可以有效减小高烟囱的后坐范围。     

大型薄壁钢筋混凝土连体筒仓群爆破拆除

12个钢筋混凝土筒仓相互连接、结构稳定,因高宽比较小,难以整体向同一方向倾倒。通过预处理将其分割成3组独立的结构群体,通过每组顺序延时起爆,实现连体筒仓向两个方向定向倒塌。在对其进行较为充分预处理的基础上,通过选择合理的爆破切口高度、布孔参数、药量、延期时间和安全防护措施,确保了本次爆破的成功。     

大型水泥筒仓结构物群体的拆除爆破技术

介绍一大型水泥厂筒仓结构物群体的定向爆破拆除,但需保留其中一磨料房和6个筒仓。由于筒仓群周围环境复杂,筒仓集群连接,结构坚固,难以实现定向倒塌。该工程采用预处理办法,将其分割成3组独立的结构群体,分组顺序延时起爆,分别向三个方向倾倒的“同一建筑三向倾倒方案”。爆破后达到预期的拆除目的,可为同类工程参考。     

110m高冷却塔爆破拆除

介绍了复杂环境下110 m高钢筋混凝土冷却塔的爆破拆除。对塔体倒向侧21对X型支撑柱进行重点布孔,对圈梁、塔壁进行局部布孔,在塔壁开设矩形减荷槽及三角形定向窗,形成上下2个正梯形爆破切口。上切口上、下沿对应圆心角分别为216°、223°,下切口上、下沿对应圆心角分别为180°、198°,倒向中心线处切口高度为20.5 m,两侧切口高度为18.5 m。爆破后塔体沿西北向定向倾倒、坍塌,塌落物最远处距塔体倒向下沿47.5 m,塔体破碎效果良好。     

联体水泥筒仓定向爆破拆除

某公司的大型水泥联体筒仓,由于城市建设要求,需要进行爆破拆除。针对联体筒仓刚性大重心偏低等特点,对圈梁、漏斗和积灰平台提前进行了处理,降低了筒体刚性,提高了重心高度,保证了筒仓顺利倾倒。着重论述了筒仓爆破切口高度计算、炮孔参数设计、施工方法和安全防护措施,为同类建筑物爆破拆除提供参考和依据。     

复杂环境45m砖烟囱爆破拆除

介绍了采用定向控制爆破技术拆除复杂环境下45m砖烟囱的工程实例,通过采用提高爆破切口高度创造爆破条件,选用小角度定向窗保证倾倒的准确性,并选择合理的爆破参数、爆前预处理及防护措施确保了爆破拆除的圆满成功,可为此类爆破拆除工程提供参考。     

钢筋混凝土筒仓群定向拆除爆破

为了安全、顺利地拆除钢筋混凝土筒仓群,受倒塌空间限制,制定了分3次定向爆破的方案。通过对大型筒仓群周边环境、分布排列特点以及筒仓结构尺寸等分析,对筒壁、楼梯及电梯井进行预处理,借助筒仓出料口在筒壁开设低位梯形爆破切口,选择合理的切口高度、炮孔方向、布孔参数、装药量和分段延时时间。3次爆破均沿设计方向倒塌,达到预期效果,可为同类工程提供类似的经验。     

整体式120m钢筋混凝土烟囱组拆除爆破

120m钢筋混凝土烟囱组拆除是国内高耸构筑物中非常典型的拆除案例。本组烟囱由于环境复杂、整体性好、布筋较密,其爆破切口高度H和切口圆心角α分别取H=2.4m,α=218°²20°。爆破切口形状采用正梯形,将排烟道处理后形成的孔洞作为定向孔,定位孔采用复合角形式,底部夹角分别为28°和56°。爆破参数科学合理,烟囱组倒塌方向和振动控制均非常理想。     

略阳电厂84.8m双曲线冷却塔定向爆破拆除

针对略阳电厂双曲线冷却塔高、大、壁薄的结构特点以及爆破周围环境安全要求,通过选定合适的切口形式、切口大小、切口角度以及选择合理的爆破孔网参数,对冷却塔实施了定向爆破.冷却塔起爆后在空中经过短暂的扭曲变形,最后按预计方向倒塌在安全范围内,破碎效果良好,爆堆高度只有4-5 m,达到了预期的爆破效果.爆破实践表明,高大、薄壁双曲线型冷却塔在定向爆破过程中要发生扭曲变形,扭曲是否顺利,直接影响到冷却塔的倒塌方向和破碎效果,值得在类似工程爆破中引起注意.     

爆破切口高度对框架结构后坐影响的数值分析

以框架结构爆破后坐理论分析为指导,根据力学原理,提出爆破切口高度太大不利于楼房倒塌,并导出了框架结构爆破拆除的合理爆高。结合工程实例,利用ANSYS/LS-DYNA建立框架结构爆破倒塌的数值模型,其模拟结果与实际情况基本吻合,表明采用数值模拟方法预估楼房爆破后坐是可行的;通过对12层框架结构定向爆破的模拟分析,提出框架结构楼房爆破,要倾覆力矩大,产生后坐小,爆破切口高度应选择在框架结构重心H_0的1/2处;要使楼房爆破后坐小,后排立柱也要炸,爆高只需在后排立柱根部形成转动铰支即可;若后排立柱不炸,应削弱柱根强度,以确保楼体在柱根处形成转动铰支;为阻止楼房爆破时后坐,可在楼房后排立柱根部堆一定高度和强度土渣。     

联体砖混结构圆筒仓的控制爆破拆除

介绍了设有提升机房的联体砖混圆筒仓的控制爆破拆除。对圆筒仓间仓壁重叠部前端的"x"型部分进行了爆破预拆除,充分考虑爆破切口形状的影响合理选择爆破参数,利用中间通道作定向窗,设置减荷窗及合理的延时时间,保证了联体结构的整体失稳,避免了筒仓整体下坐而产生后坐或倒塌不充分。可为同类工程提供借鉴。     

框架楼房定向倒塌爆破切口高度的探讨

分析了目前框架楼房定向倒塌爆破切口高度的确定方法。根据建筑物倾倒力学原理,对建筑物定向倾倒作出简化模型,用几何方法得出炸高范围公式,并对公式进行了讨论,得出文中公式(8)是计算楼房整体倾倒炸高的合理范围公式。通过实例计算,证明了这种计算方法的可行性。