共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
用平板载荷试验检测强夯地基,通常因为平板载荷试验未压至破坏,而不易较准确的确定地基承载力特征值。文章在简述现有强夯地基平板载荷试验承载力特征值的确定方法的基础上,介绍了灰色系统理论预测地基承载力的方法与步骤,运用灰色系统理论的GM(1,1)预测模型,对强夯地基平板载荷试验的P-S曲线进行了预测分析,以确定强夯地基承载力特征值。对今后强夯地基承载力检测方法及评判标准的改进与完善,具有参考意义。 相似文献
2.
平板载荷试验是确定地基承载力、弹性模量的有效原位测试方法,它通过加载过程的p-s曲线形状特征确定地基承载力特征值并计算出地基弹性模量.对于强夯置换法复合地基可通过平板载荷试验测得其墩体承载力特征值与墩间土承载力特征值,根据墩、土各自分担的地基面积及应力比计算确定地基的承载力与变形参数. 相似文献
3.
CFG桩复合地基承载力确定 总被引:10,自引:0,他引:10
CFG桩复合地基是刚性桩复合地基,属于地基范畴;复合桩基是桩基,属于基础范畴。CFG桩复合地基中单桩承载力大于自由单桩承载力,复合地基桩间土承载力一般情况下大于天然地基承载力。复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定,试验方案要合理模拟工程实际条件。利用公式估算复合地基承载力特征值时要合理选择Ra、fsk、β的取值。公式计算结果一般不大于载荷试验结果。CFG桩复合地基载荷试验中,褥垫层厚度取150mm,褥垫层周围预留原状土约束形成侧限条件。 相似文献
4.
增强体强度等级是复合地基设计的一个重要参数。增强体强度计算时需确定单桩承载力特征值,而单桩承载力特征值确定应同时满足复合地基承载力和变形要求,并取承载力和变形计算中确定的单桩承载力特征值的较大值作为增强体强度计算的依据;对高粘结强度桩,增强体采用商品混凝土时,桩身强度的确定不应采用混凝土立方体抗压强度平均值fcu,而应采用混凝土立方体抗压强度标准值fcu,k,即桩身强度计算公式应为fcu,k=4λRa/Ap。按照《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2012)要求,复合地基工程验收时要求进行单桩静载荷试验,本文分析了静载荷试验中影响单桩承载力的因素,并给出复合地基设计计算时单桩承载力特征值取值的建议。 相似文献
5.
中风化灰岩持力层的承载力特征值是工程设计重要参数之一,根据地方经验及类似场地的勘察报告中提出的中风化灰岩地基承载力特征值与实际存在一定差异。贵州省地质资料馆暨地质博物馆建设项目地基持力层为中风化灰岩,根据地方经验确定地基承载力特征值为3000~4000kPa,结合岩样单轴抗压强度试验及岩质单元完整性声波测试确定其地基承载力特征值为6000kPa。为充分挖掘及确保场地中风化灰岩持力层的承载力,结合现场静力平板载荷试验P-S等数据进一步研究。试验结果表明:测点1~3中风化灰岩承载力特征值依次为7000kPa、6533kPa和7466kPa,取最小值6533kPa作为平板载荷试验确定承载力特征值;平板载荷试验确定承载力特征值约为根据地方经验及类似场地勘察报告确定值的1.63~2.18倍,约为结合岩样单轴抗压强度试验及声波测试确定值的1.09倍。 相似文献
6.
7.
8.
以某高层住宅为例,通过分析高压旋喷桩复合地基的承载力以及单桩承载力特征值,对复合地基桩身质量检测、静载荷试验、单桩静载荷试验、沉降计算等进行了探讨,观测结果表明,该工程复合地基成桩质量及承载力能够满足工程设计要求。 相似文献
9.
感谢何广讷先生等对“多桩型复合地基设计计算方法探讨”一文(以下简称“原文”)的关注。现就讨论稿中涉及的问题做如下答复:(1)多桩型复合地基承载力根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)(简称地基规范)和《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)(简称地基处理规范),复合地基承载力确定可分为设计阶段、竣工验收阶段。在复合地基设计阶段,地基规范规定:复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定,或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定;地基处理规范规定:复合地基承载力特征值,应通过现场复合地基载荷试验确定。初步设计时,对不同桩型的复合地基分别给 相似文献
10.
基于52个点的地基载荷试验数据与对应试验点附近岩块的单轴抗压强度试验数据的对比分析,对深圳地区花岗岩地基的承载力进行了研究探讨。综合考虑试验场地实测的地基承载力与剪切波波速值,给出了按剪切波波速值初步估计深圳地区花岗岩地基承载力特征值的建议值范围,对类似工程项目有一定指导和借鉴意义。 相似文献
11.
12.
软质岩石地基承载力试验研究 总被引:1,自引:1,他引:0
利用改进的深层平板载荷试验装置对岳阳市城区典型的强风化、中风化和微风化软质板岩岩石地基进行8个场地26个试验点的现场岩基载荷试验,得到了相应的p-s,s-lgp和lgp-lgs曲线.试验结果表明:(1) p-s曲线均属缓变型,比例界限载荷不明显,但s-lgp曲线的第二拐点比较明显,可依此确定软质岩石地基的极限承载力;(2) 强风化板岩岩石地基极限承载力较小且离散性极大,相应的最大沉降值较大且变化也大,而中风化板岩岩石地基极限承载力较大且较为稳定,对应的最大沉降值较小且变化也小,是桩基础良好的持力层;(3) 卸载试验所获得的回弹值均较小.由此说明,软质板岩岩石地基在载荷作用下弹性变形阶段很短,其变形一开始就表现出非线性弹塑性特征,因而在对软质板岩岩石地基承载力进行理论计算或数值模拟时,采用非线性弹塑性本构关系更为合适.室内岩石试验结果表明,按岩石饱和单轴抗压强度乘以折减系数确定的岳阳市城区中风化软质岩石地基的承载力远低于岩石地基的实际承载力.根据规范提供的方法进行反算,得出了实际折减系数的建议值. 相似文献
13.
14.
结合具体的工程实例,简要阐述了载荷试验、取土标贯试验、静力触探以及旁压试验等地基土承载力特征值的确定方法,并重点描述了载荷试验的数据分析过程,最后通过多种方法的综合分析确定了地基土的承载力特征值。 相似文献
15.
16.
17.
18.
19.
《工程勘察》2015,(9)
在介绍伊拉克哈法亚油田工程地质条件的基础上,论述了基于美国标准(ASTM D1194-1994)的哈法亚油田地基承载力载荷试验过程,并得到了典型场地6个测试点位的地基土极限承载力和容许承载力。对比分析表明,ASTM D1194规定的现场载荷试验相比于国标《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)具有加载速率快、承压板小等特点。根据载荷试验场地的土层分布情况及土工参数,采用FLAC3D数值模拟软件模拟载荷试验过程,得到了基于GB50007的地基承载力极限值和特征值。综合现场载荷试验及数值模拟成果可知,同样的地层条件及基础形式,按GB50007确定的承载力特征值及设计值均稍大于按ASTM D1194确定的容许承载力(即设计值),即ASTM D1194较之GB50007稍显保守。论文研究成果既可为哈法亚油田后期工程勘察提供直接服务,还可为具有类似工程地质条件的美索布达米亚平原区典型地层地基承载力的科学取值提供参考依据。 相似文献
20.
上海地区天然地基极限承载力计算公式探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
以上海地区38组平板载荷试验的资料为基础,探讨了汉森(Hansen)公式计算上海地区天然地基极限承载力的适用性。通过对原始数据进行计算分析,并结合上海地区以往的工程经验,对采用汉森公式计算地基极限承载力的安全度进行分析。结果表明采用直剪固结快剪试验峰值强度的8折值计算极限承载力,并引入地基承载力修正系数巾,理论公式计算结果与载荷试验结果一致性较好。并且进一步讨论了下卧层及超载对公式的影响。研究成果为上海地基基础设计规范修订提供了参考。 相似文献