对渭河电厂3、4号炉过热器用钢材的意见

渭河电厂3、4号炉过热器钢管为12CrlMoV 钢和 TP304H 钢,在水压试验过程中发生多处渗漏。主要发生在不锈钢母材横向裂纹处,部分发生在焊缝根部和连接板焊缝处。本文分析了 TP304H 钢的特性及存在问题,并介绍了新型耐热钢 T91和 D91钢的性能、及试用情况,指出该型钢种可替代12CrlMoV 及 TP304H 钢作为过热器管的钢种。     

新型耐热钢T23的特性与早期失效分析

T23钢是T22钢经降C和强化而开发的新型锅炉用钢,与我国开发的钢102(12Cr2MoWVTiB)有近似的合金系统和含量,其常温力学性能和高温蠕变断裂强度明显优于T22钢,冷裂纹敏感性比T22钢低,再热裂纹敏感性远高于T22钢,抗蒸汽氧化性能与T22钢相当。但T23钢在超临界锅炉应用中先后出现了过热器管内壁氧化皮剥落导致爆管事件,在超超临界锅炉中又出现了水冷壁焊缝裂纹、泄漏等早期失效问题。基于T23钢的力学性能、蒸汽氧化性能和焊接性能分析及故障件的表面剥落物、爆口或断口的金相分析,找出故障原因,提出改进建议,对未来的超(超)临界锅炉设计和焊接工艺改进均有参考价值。     

高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝失效机理

通过裂纹宏观形貌、硬度试验、裂纹微观形态等分析,研究了1 900 t/h锅炉高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢安装焊缝运行8 000 h断裂失效机理。结果表明:取消焊前预热及焊后热处理,将造成焊缝及热影响区产生淬硬马氏体组织,粗晶区晶粒严重粗化,晶界弱化;在高温运行温度下,焊接残余应力及管内蒸汽运行压力下,在焊缝与粗晶区界面处产生应力集中,随着外加应力塑性增加,在焊缝与粗晶区界面粗晶界产生裂纹。再热裂纹是造成高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝断裂失效的主要原因。     

T23钢水冷壁管排焊后热处理工艺研究

T23钢广泛用于电厂锅炉水冷壁、过热器等部位,但其焊接接头失效现象屡有发生.文章就T23钢焊接接头失效原因进行了综合探讨,认为传统焊后热处理工艺有待改进.通过四组不同型号加热块对水冷壁管排进行焊后热处理模拟试验,获得优化后的热处理工艺,并对焊接接头取样进行拉伸试验、弯曲试验、冲击试验、硬度和金相检测.优化后的热处理工艺...     

SA213-T23钢焊接性能分析

采用了2CrWV焊丝对SA213-T23钢的焊接性能进行了研究,测试了焊接接头在常温下的力学性能,对焊缝金属和热影响区进行微观组织观察分析。发现氧化物等杂质容易聚集在热影响区,如焊接速度不当,极易在焊缝根部形成氧化,规范参数大容易引起焊缝区未熔合,在启裂处有脆性断裂迹象。通过分析对SA213～T23钢的焊接性及工艺规范有了更清楚的认识,为大参数火电机组和核电机组材料的焊接具有一定的帮助。     

带垫板异种钢焊缝缺陷与拉伸性能分析

异种钢焊接是电厂锅炉受热面管广泛采用的一种连接方式。以某火电机组过热器出口段TP304H和T22为母材的带垫板异种钢焊接接头为研究对象,通过宏观测量、微观组织分析、EDS能谱检测和拉伸试验等研究,分析了焊接接头中裂纹的生成机理及影响。结果表明：3种材料热膨胀系数差异及应力集中是带垫板异种钢焊缝裂纹产生的诱因,裂纹在镍基焊缝填充材料中扩展;室温拉伸时焊缝是薄弱环节,而高温拉伸时熔合线和母材是断裂部位。     

T23钢在大型常规电站锅炉上的应用

通过对国产T23钢管常规力学特性、抗氧化性、焊接性能、焊缝性能、工艺性能等的试验分析,以及与G102和T91钢管的应用进行比较,认为T23钢用于(200-300)MW机组锅炉再热器及过热器管,可以完全取代G102,部分替代T91,性能优良。     

F12钢焊缝裂纹超声检测方法探讨

1 前言 秦岭发电厂125机组主汽管道和蒲城电厂主汽、再热管道材质为西德生产的F_(12)钢。这种钢对裂纹比较敏感、焊接中极易产生裂纹,因此对其作超声波探伤的关键就是判定缺陷性质的问题、换句话说就是如何判定F_(12)钢焊缝中裂纹的问题。通过对我厂和蒲城电厂100多个F_(12)钢焊缝超声探伤裂纹的判定解剖,总结摸索出了一条适合F_(12)钢焊缝超声     

屏式过热器T23/12Cr1MoV异种钢接头失效分析

对某1 000 MW超超临界发电机组屏式过热器管屏进口段T23/12Cr1 MoV异种钢焊接接头的失效进行了试验分析.宏观与微观检查表明,裂纹沿管子焊缝周向分布,开裂起始于12Cr 1MoV管内壁粗晶粒热影响区,扩展至1/3厚度处进入焊缝,在焊缝中继续扩展至管子外壁.通过力学性能试验得出失效的主要原因是热影响区及焊缝的硬度高而塑韧性低,建议进行焊后热处理,以改善接头塑韧性和消除焊接残余应力.     

氩弧焊钢102焊趾裂纹的表面波探伤

马头电厂7号炉高温对流过热器、高温再热器和屏式过热器大量使用了φ42×5mm钢102管.在1983年、1986年及1987年高过、高再出入口联箱管座12Cr1MoV与钢102氩弧焊对接焊缝中,钢102侧由焊缝边缘沿周向焊趾处发生断裂.金相分析认为系再热裂纹应力作用发展所致见图1.     

1000MW塔式炉水冷壁泄漏原因分析及处理

神华国华宁海发电厂5号1 000 MW锅炉水冷壁采用T23材料,在水压试验和机组调试阶段都出现了泄漏问题。通过分析焊缝裂纹产生的原因,提出了解决措施,制定了T23焊接操作要点及推荐热处理工艺,以期为国内同类型机组的焊接质量监督和控制提供借鉴。     

预热和焊后热处理对T23钢接头力学性能的影响

为优化焊接工艺,解决水冷壁T23接头焊缝在运行中容易出现裂纹的问题,测试了T23接头在4种不同工艺（不预热、焊后不热处理,不预热、焊后热处理,预热、焊后不热处理,预热、焊后热处理;预热温度为150 ℃,焊后热处理工艺为740 ℃、0.5 h）下的硬度和冲击韧性,并观察了显微组织的变化。研究结果表明,预热对T23接头硬度的影响不大,但增大晶粒尺寸和过热区的宽度,对焊缝和热影响区（HAZ）的韧性均有不利影响;焊后热处理明显降低焊缝和HAZ的硬度,虽然对HAZ韧性影响很小,但可改善焊缝的韧性。建议预热温度不超过150 ℃或取消预热,进行焊后热处理以保证接头的长期服役性能。     

T91钢小径管焊缝超声波探伤缺陷的定位

对T 91钢小径管焊缝超声波探伤进行了研究,分析了T 91钢声速对探头折射角、K值及缺陷定位的影响,提出了对缺陷定位的修正办法,解决了T 91钢对接接头及异种钢接头超声波探伤缺陷判定问题。     

超超临界塔式炉T23水冷壁早期失效分析

对国内多台超超临界塔式炉T23水冷壁早期失效案例进行了统计,对典型失效管样进行宏观和微观分析,测试接头的力学性能,在此基础上分析失效机理及主要影响因素。研究结果表明,失效是由于焊缝产生横向裂纹,裂纹沿晶界扩展。初步判断裂纹性质为楔形蠕变裂纹。合金过饱和固溶使焊缝处于高硬度水平是产生楔形蠕变裂纹的内因,水冷壁密集焊缝结构使接头部位的拉伸应力增大,它与内压应力叠加提供了裂纹形成和扩展的力学条件。降低焊缝硬度和细化晶粒有利于避免失效。     

浅谈T91与12Cr1MoV异种钢接头焊接工艺

电站锅炉安装中已普遍采用了T91钢与12C r1MoV钢异种钢接头。异种钢接头的焊接质量，主要取决于被焊金属的物理-化学性能及焊接时所采用的焊接工艺。本文从焊材选择、工艺参数、焊接热规范等几个方面时T91／12Cr1MoV异种钢接头的焊接工艺作了详细介绍。     

T91锅炉热强钢管焊接性能的试验研究

以国产焊接用T91锅炉热强钢管为主要研究对象,根据焊接线能量、焊前预热和焊后热处理等条件对焊接的影响设计了试验的正交方案,并用硬度试验、断口扫描、电镜观察等多种试验和分析方法对其焊接成品进行了焊接性和冷裂敏感性等方面的研究。结果表明：采用焊前预热150℃以上、小热输入多层焊、焊后（770±10）℃、1 h高温回火工艺能降低T91钢焊接热影响区的淬硬倾向及焊接接头中的扩散氢含量,使得马氏体中的碳得到充分的扩散以形成回火索氏体,改善了T91钢管接头的韧塑性。     

超(超)临界锅炉管用材料的缺陷和失效分析

铁素体耐热钢和奥氏体不锈耐热钢制超(超)临界锅炉管在投入运行后,容易出现焊接接头裂纹、内壁氧化皮脱落等问题。对T91、T92钢管在运行中发生的过热爆管进行了组织性能分析,表明胀粗部位金相组织为细碎的白亮铁素体、碳化物和灰色岛状组织;爆管的拉伸强度Rp0.2和硬度值与吹损管相比均显著下降,爆口尖端的维氏硬度最低值下降到162,而相邻胀粗未爆管的维氏硬度值为175~187。