用桐油砂芯铸造高铬铸铁件螺纹孔

采用配比（％）为桐油４，糯米粉２．５的芯砂制芯，成功地生产出带螺纹孔的高铬铸铁锤头，锤头上的铸孔螺纹表面光滑、轮廓清晰，能顺利的装上菱形弹簧，合格率为１００％。     

车头箱体主轴孔的疏松与防止

CY6140型普通车床及其变型产品的车头箱体是车床主要的基件、支承件，也是壁厚相差悬殊，质量要求较高的典型箱体铸件，其强度和刚度直接影响车床的精度和可靠性。车头箱体图纸规定铸铁牌号为HT200，铸件最小加工壁厚gmm，主轴孔一般壁厚45mm，其局部最大热节圆直径约为82mm，主轴孔表面粗糙度Ra0。4μm，铸件粗加工后进行时效处理，时效处理后随机检查主轴孔任一硬度值不低于175HB，铸件加工性能应良好。铸铁按HT200组织生产，熔炼在人人冲天炉进行，铸型为干砂型，破当量CE为4．0～1．2％，出铁槽中加人75Srpe02～O．3％孕育。ZOX4…     

矿用低风压潜孔钻机设备更新探讨

我国现已研制成了高风压潜孔钻机，它具有比低风压潜孔钻机穿孔效率高３～５倍、钻具消耗省５０％、节能４２％、穿孔成本低４９．５％等优点；高风压潜孔钻机虽然设备费高，但可在１～５年内投资返本，对我国新建铝企业的矿用设备选型和老企业的矿山穿孔设备更新换代，创造了有利条件，对提高铝企业矿山的开采强度和发展铝工业，具有重要的现实意义。     

原位STM研究钢筋在模拟混凝土孔溶液中腐蚀和缓蚀动态行为

应用STM原位观察在不同氯离子浓度和pH值以及加入缓蚀剂前后的模拟混凝土孔溶液中的钢筋表面微观形貌．在pH=12．40的混凝土模拟孔溶液中，钢筋表面趋向均一，钝化膜的薄弱部分得到强化；在含3．5％NaCl，pH=10．40的混凝土模拟孔溶液中由于局部腐蚀的发生，可观察到不规则的沉积物的形成、生长；LD-2型复合缓蚀剂能消除腐蚀活性，促使表面微观缺陷消亡，增加钝化膜的耐蚀能力．研究结果说明，STM可在纳米尺度上观察表面形貌变化，可成为原位研究钢筋在模拟混凝土孔溶液中腐蚀和缓蚀的动态行为的重要手段．     

控制伞齿轮花键孔变形的方法

本厂生产的20CrMnTi伞齿轮（图1）要求碳氮共渗后表面硬度58～64HRC，心部硬度33～48HRC，渗层深度1．0～1．5mm。但经碳氮共渗淬火后，多数零件花键孔出现缩孔，综合量现通过率不到10％，影响了该齿轮的产量和质量。为了有效地控制花键孔变形，减少返修品和废品，我们在现有设备及工艺的条件下，经过一多年的探索和试验，找到了控制花键孔缩孔的较为理想的方法，使该齿轮的综合量现通过率由不到IO％提高到90％以上。1缩孔原因一般来说，花键孔经热处理内孔都缩小，从图1可以看出，由于结构原因，该伞齿轮A、B、C、三点收缩量是不同的…     

SiC多孔陶瓷的低温制备与表征

以聚碳硅烷为粘接剂，SiC粉末为骨料，经模压成型、惰性气氛保护下于1000℃裂解低温制得SiC多孔陶瓷。考察了聚碳硅烷含量、SiC粉末粒径、模压压力、造孔剂碳含量等参数对多孔陶瓷孔隙率、弯曲强度、孔结构的影响。结果表明，随着聚碳硅烷含量和模压压力的增加，SiC多孔陶瓷的开口孔隙率下降，弯曲强度升高；随着造孔剂碳含量的增加，多孔陶瓷的孔隙率由53．05％升高至58．6％，抗弯曲强度迅速由7．88MPa下降到1．08MPa。随着模压压力的升高，多孔陶瓷的平均孔径下降；随着SiC粉末粒径的增加，平均孔径增大。     

奥氏体不锈钢表面改性层耐蚀性实验研究：Ⅱ.3%NaCl溶液中E—pH图

等离子体源离子渗氮１Ｃｒ１８Ｎ１９Ｔｉ不锈钢获得的峰值氮含量为３２％，浓度为１３μｍ的单相高氮面心相（γＮ）表面改性层，与原始不锈钢相比较，在３％ＮａＣｌ溶液中的Ｅ－ｐ 具有扩大的热力学稳定区、完全钝化区，以及缩小的不完全钝化区、孔蚀区。在ｐＨ〈０．４时，γＮ相改性层发生与原始不锈钢相同的均匀腐蚀；在ｐＨ＝０．４－３时，γＮ相改性层孔蚀击穿电位增高，耐孔蚀性能改善；在ｐＨ＝４－１１时，γＮ相改性层     

不同无机铵盐对陶瓷结合剂CBN砂轮造孔的应用研究

分别研究了无机铵盐NH4F、NH4Cl、（NH4）2SO4和NH4HCO3的不同添加量对低温陶瓷结合剂CBN砂轮造孔的影响,采用气孔率、抗折强度以及试样SEM断口形貌对造孔效果进行了评价。结果表明：NH4Cl使砂轮开裂,不能作为低温陶瓷结合剂CBN造孔剂。NH4F造孔效果不明显,不适合造孔。（NH4）2SO4造孔剂的质量分数应控制在5％以内,质量分数达到5％时,砂轮孔隙率为36．14％,抗折强度为29．03MPa,气孔皆为小孔,气孔可调性差。NH。HCO,造孔剂质量分数应控制在15％以内,质量分数为5％时,砂轮孔隙率为34．19％,抗折强度为40．32MPa;质量分数增加到15％时,孔隙率达到42．5％,抗折强度为29．16MPa,且大孔径气孔比例随质量分数的提高而提高,气孔可调性好。     

铝阳极氧化膜的蚀孔形貌与蚀孔生长机理研究

用动电位极化法和扫描电镜研究了工业纯铝阳极氧化膜在NaCl溶液中的孔蚀行为．结果表明，蚀孔的生长控制机制随蚀孔的发展而发生变化，蚀孔生长的初期为扩散控制，然后向欧姆控制发展，在蚀孔生长的后期阶段又转为扩散控制．对蚀孔的形貌观察发现，小孔贯穿阳极氧化膜以后优先在基体中生长，形成“半球型”的蚀孔形貌，阳极氧化膜大部分保留在蚀孔上方形成“膜盖”，膜盖上只有一个直径很小的小孔作为蚀孔生长的扩散通道．讨论了蚀孔的生长机制．     

盲孔法测量精度的研究─—边界及孔间距的影响

本文根据弹性这柯西解及三维弹性有限元分析，对通孔及盲孔测量时，边界与孔中心距离和孔与孔间距问题进行了研究讨论，得到边界及孔间距是在一定范围内有影响的，孔与孔之间的影响与载荷方向有关，并且通过实验对其进行了验证。由此确定了误差小于２％－３％的横向最小间距ｄｉｍｉｎ（垂直国荷），纵向最小距ｄｘｍｉｎ（平行于载荷方向）和孔与边界的最小距离ｄｍｉｎ。为盲孔测量获得比较可靠而又完整的应力数值提供了依据。     

万能轧机轧制50kgN钢轨孔型设计

介绍了万能法轧制50kN钢轨的孔型系统及孔型设计要点，生产表明，该套孔型轧制出的成品尺寸精度高，合格率达90．7％。     

双预切分技术在Φ12mm带肋钢筋四线切分中的应用

介绍了安钢集团信阳钢铁有限责任公司棒材厂二车间通过采用双预切分轧制工艺实现Φ12mm热轧带肋钢筋稳定、高产的四线切分轧制的孔型设计、导卫设计、生产故障原因分析和解决措施,以及成品线差的控制方法,使其平均日产达3100t,成材率达102.5%。     

对棒材连轧机带肋钢筋切分轧制方式的探讨

介绍了切分轧制的几种形式和应用范围,提出了四线切分轧制孔型设计的新方法,并介绍了切分轧制计算机辅助孔型设计在生产中的应用及采用切分轧制时应注意的问题。     

大规格圆棒连轧孔型系统探讨及实例分析

介绍了大圆棒半连轧生产中中轧机组轧制[Φ]120 mm规格和中精轧机组轧制[Φ]45 mm规格时的辊缝调整及其优化效果,并对中轧机组4道次轧制[Φ]200～[Φ]220 mm规格的孔型系统进行了优化设计,简化了孔型数量,实现了大规格圆棒的稳定生产。     

二切分带肋钢筋计算机辅助孔型设计

在进行带肋钢筋切分轧制时,孔型设计中存在形状选择、尺寸计算等难点,为此编制了一套切分轧制带肋钢筋计算机辅助孔型设计系统。分析了二切分带肋钢筋计算机辅助孔型设计系统的特点及双斜哑铃孔的优越性,并介绍了其轧件面积的计算方法。     

热轧H型钢的孔型设计

根据现有H型钢生产及开发经验 ,介绍了马钢H型钢工艺设计特点。重点介绍了万能轧机的轧辊设计 ,轧边机轧辊设计 ,万能轧机压下规程设计及开坯机孔型设计。     

参数化槽钢孔型计算机辅助设计技术研究

基于参数化思想,对槽钢孔型计算机辅助设计技术进行了研究,同时使用Delphi对AUtoCAD进行了二次开发。结合武钢万能轧机槽钢孔型系统,介绍了系统应用实例。该系统可以有效缩短新产品的开发周期、提高孔型设计的可靠性、降低轧制时的各种消耗、加快新产品的研发速度。     

高速线材轧机孔型系统分析

介绍高速线材孔型系统的特点,并对其变形参数及其变化规律进行分析,为高速线材轧机的孔型设计提供依据。     

双圆弧与假帽在货叉扁钢孔型设计中的应用

介绍了河北永洋特钢集团有限公司特钢车间的货叉扁钢孔型设计,通过优化开坯机孔型设计,实现了多种坯料共用一套轧辊;通过在连轧机组立轧孔型设计上采用假帽和双圆弧结构,成功解决了货叉扁钢平行四边形、侧面凹陷、塌边、塌角等外形质量缺陷,并满足四边R≤2 mm要求。     

H型钢孔型设计技术

介绍了国内第１条全套引进的大Ｈ型钢生产线的孔型设计步骤、方法及主要工艺技术参数的选取,重点介绍了连铸异型坯孔型设计的特点,万能水平辊及轧边机轧辊主要尺寸的确定,以及串列可逆连轧式万能轧机压下规程的制定．