珠光体耐热钢的焊接

本文简述了锅炉安装过程中及设备检修生产中珠光体耐热钢的性能和焊接特点,并介绍了锅炉安装过程中及设备检修生产中珠光体耐热钢焊接的实例。     

耐热钢管1Cr5Mo的焊接

文章分析了耐热钢管1Cr5Mo的焊接工艺要点,对材料的焊接性和焊接工艺进行试验研究,并介绍了现场焊接工艺过程.     

低合金铬钼耐热钢的焊接

本文结合工程实践，对电厂安装施工中的低合金铬钼耐热钢的焊接作了较全面的阐述，并以常用的１２ＣｒｌＭｏＶ、１０ＣｒＭｏ９１０耐热钢为例，介绍了电站建设现行的焊接工艺措施。     

奥氏体耐热钢的焊接技术与工艺探讨

详细分析了奥氏体耐热钢的焊接特点,以及如何掌握该类耐热钢的核心焊接技术,合理控制铁素体与奥氏体的比例。介绍了在实际焊接中,奥氏体耐热钢主要焊接缺陷产生的种类与机理;在工艺上,总结了奥氏体耐热钢防止缺陷产生的主要措施。最后,指出了手工电弧焊的焊接工艺中,应当注意的关键点和要求坚持的一般焊接规范。     

低合金耐热钢焊接裂纹的探讨

本文针对了低合金耐热钢焊接后产生裂纹的原因进行了分析,结果表明主要原因是氢浓度过高而引起的氢至延迟裂纹。     

Ni基耐热合金（K5）与2Cr12NiWMoV耐热钢的扩散连接

本文通过Ｋ５耐热合金与２Ｃｒ１２ＮｉＷＭｏＶ耐热钢的真空扩散连接，研究了焊接工艺参数Ｔ、Ｐ、ｔ及中间层厚度对接头组织与性能的影响规律。结果表明，对于这两种材料的真空扩散连接，其最佳工艺参数区间为：Ｔ＝１１００￣１２００℃，ｔ＝５￣３０ｍｉｎ，Ｐ＝５￣３０ＭＰａ。所焊试件的室温拉伸强度可达８５０ＭＰａ，断裂发生于耐热合金母材或焊缝，接头为韧性破坏，５００℃高温拉伸强度为７５０ＭＰａ，试件皆拉断于耐热     

铬-钼耐热钢的焊接

本文针对石化工程加氢设备的裂化反应器,介绍了有关铬-钼耐热钢的焊接性能、焊接方法、焊接材料、焊接工艺及产品建造过程中出现的问题。     

12Cr2Mol与st45.8的焊接

１２Ｃｒ２Ｍｏｌ与ｓｔ４５．８的焊接赵慧（大庆石油化工安装工程公司）大庆乙烯扩建的８号裂解炉中、第一级冷换热器是国产化的设备，其管程内介质为裂解气，设计温度９８３Ｃ、设计压力１０．７３ＭＰａ、壳程介质为饱和水蒸汽压。《压力容器安全技术监察规程》规定、...     

珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的焊接

奥氏体不锈钢(1Cr18Ni9Ti)和珠光体耐热钢(12Cr12Mo)焊接时,用在珠光体耐热钢的坡口表面堆焊过渡层或附加中间过渡段的方法,可以得到奥氏体和少量铁素体的双相组织的焊缝,焊接接头在500℃以上的条件下工作,提高焊接接头的热持久强度,取得较好的使用效果。     

铸造C12A耐热钢的焊接及组织与性能的研究

本文对铸造C12A高强耐热钢进行了组织与性能、可焊性、焊缝组织变化厦性能特点等方面进行了研究分析。试验结果表明：淬火组织为板务马氏体＋部分针状马氏体＋少量残余奥氏体，其硬度比较高，塑性和韧性不是很好；淬火＋回火组织为保留马氏体形态的回火索氏体，其硬度不是很高，塑性和韧性比较好，具有盘好的综合性能；退火组织为铁素体，其硬度低，塑性和韧性高；焊接后的全相组织中，没有焊接裂纹等焊接缺陷存在，具有良好可焊性。对于淬火＋回火后的铸造C12A耐热钢，经过焊接，基体组织和性能没有明显发生变化，过渡区的金相组织为板条马氏体＋奥氏体组织，其硬度有所降低；熔化区的金相组织为针状马氏体＋奥氏体＋板条马氏体，硬度很高；焊后经过回火处理的基体佥相组织与性能没有变化。过度区的金相组织为保留板条马氏体形态的回火索氏体组织，较基体组织要粗大，其硬度要比基体有所下降；熔化区的金相组织转变为保留板每马氏体的回火索氏体，但组织较为基体组织要细小，其性能表现为硬度要比基体的有所升高。铸造C12A焊接后再经回火处理，可使焊接后的组织差别消除；性能变化趋于平缓，有利于材料的使用。     

SUS310S耐热钢预热器内筒的焊接

浩良河水泥厂窑尾预热器的Ｃ４、Ｃ５两级内筒，直径分别为３３６０ｍｍ和３２００ｍｍ，高分别为３９３０ｍｍ和３８４０ｍｍ，壁厚为１０ｍｍ，采用日本产ＳＵＳ３１０Ｓ耐热钢制造。１ＳＵＳ３１０Ｓ耐热钢的焊接特点ＳＵＳ３１０Ｓ钢具有面心立方的的奥氏体组织，且钢...     

TP304H与12Cr1 MoV锅炉管异种钢的焊接

利用舍夫勒组织图对韶关发电厂SA2 13TP30 4H与 12Cr1MoV异种钢接头可能出现的焊接组织进行了分析 ,制订出了合理的焊接工艺 ,并对锅炉上的SA2 13TP30 4H与 12Cr1MoV钢焊口进行了施焊 ,经 17个月的运行 ,10 4个焊口未出现爆漏现象     

07Cr12NiMoVNb耐热钢疲劳性能研究

对07Cr12NiMoVNb钢进行了常温和550℃旋转弯曲疲劳试验,结果表明,此钢不同晶粒度时疲劳断裂行为相近,室温疲劳强度与静强度关系符合奥金格经验公式,高温疲劳强度与静强度有关,但直线关系的系数不同于常温的,需重新总结。晶粒度大小影响疲劳强度,但室温表现的不明显,550℃表现为细晶钢疲劳强度高,这正好与蠕变行为相反,粗晶钢表现出较高的蠕变强度。     

07Cr12NiMoVNb耐热钢回火脆性研究

通过冲击试验和断口形貌分析确定07Cr12NiMoVNb耐热钢有回火脆性,并存在二个回火脆性温度区间(450～525℃和575～625℃)。低温回火脆性到高温回火脆性区间的断口形貌从准解理+解理到解理+沿晶断裂,出现沿晶断裂时,冲击值最低。为方便工程上判断是否出现回火脆性,借用了韧/脆转变的(FATT50)概念。     

12Cr1MoV高温时效过程的动力学研究

对低碳低合金耐热钢12Cr1MoV在高温时效过程中,合金元素贫化以及从晶内向晶界扩散迁移、晶粒长大和脱溶沉淀的碳化物粒子粗化等成分、组织结构变化进行了研究,运用扩散理论、相变热力学和动力学理论对这些转变的规律进行分析和处理,并获得与实验相符合的结果.结果表明,合金元素的贫化和晶粒长大分别符合ΔC=K.t3/2和Dt=C.t1/2规律;通过Larson-Miller(P=T(C+lgt)热强参数的统一描述,指出了12Cr1MoV钢高温时效是持续而又缓慢的成分和组织结构逐渐变化(退化)的过程.     

耐热钢12Cr2Mo1R的焊接

某硫酸装置转化工段中的转化器 ,壳体材料选用了 12Cr2Mo1R耐热钢板 ,耐热钢部分直径85 90mm ,总高 74 0 0mm。文章针对此材料的焊接工艺特点进行了分析 ,并对拟定的焊接工艺进行了试验研究 ,保证了焊接质量及焊接施工的顺利进行 ,     

Cr—Mo耐热钢焊接接头蠕变过程中Mo2C变化规律的研究

研究了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊接接头蠕变时母材和焊缝中的Ｍｏ２Ｃ的变化规律。试验结果表明,在焊接接头中Ｍｏ２Ｃ呈针状、片状和碎屑头三种形貌,但主要以针状形态析出,当以片状或件屑状析出时,会使材料的蠕变抗力降低。针状Ｍｏ２Ｃ在铁素体中比在贝氏体中尺寸粗大。     

激光淬火后40Cr与Cr12MoV固态焊接的工艺研究

利用对40Cr钢与Cr12MoV钢分别进行表面激光淬火预处理后进行固态焊接试验,探讨了焊接工艺参数（焊接温度、焊接时间、应变速率、保温过程等因素）对焊接质量的影响。焊接温度过低,拉伸强度不高,但焊接温度太高材料抗氧化性下降,同时对提高生产率、节能降耗产生不利影响。焊接时间过长,晶粒长大,接头强度降低。表面激光淬火使表层组织显著细化,超塑性机制得到充分发挥。试验结果表明：预压应力为56．6MPa,加热温度为800℃,焊接时间为5min,保温时间为10min可达到高质量的固相焊接。