环境温度对容器设计温度的影响

笔者针对低温容器设计中的选材问题,阐述了在确定设计温度时环境温度对设计温度的影响,提出了自己的看法,并介绍了国内外有关标准对设计温度所作的规定。     

电加热器管板设计温度的合理设定

介绍了气体电加热器的结构,分析了一台空气电加热器的运行工况及管板的温度,提出电加热器壳体由于在工作情况下各部分的金属温度不同,可以分别设定管板与壳体的设计温度,管板处于低温区域,设定的管板设计温度应当比壳体低。按照管板的设计温度计算管板厚度,与按照壳体的设计温度计算的管板厚度相比,管板的设计厚度明显减薄,有利于降低制造成本。     

输气站场低温工况设计要点

合理确定最低设计温度和选材是输气站场运行安全性和建设经济性的重要保证。为合理确定输气站场承压管道、设备的最低设计温度和选材,从最低设计温度和低温低应力工况的定义入手,结合输气站场可能产生低温的典型工况,阐述了输气站场最低设计温度的确定方法,介绍了输气站场管道、管件选材及其低温韧性试验温度与性能指标确定的原则和要点,为输气站承压管道和设备最低设计温度的合理确定和选材提供参考。该研究为输气站场的本质安全设计提供了借鉴。     

低温压力容器设计常见问题分析

低温压力容器的设计温度与设计压力应一起作为设计载荷条件.若容器的不同部位在工作状态下有不同的金属温度,可以分别设定各部分的设计温度；根据最低平均金属温度设定最低设计金属温度以及与其对应的容器最大允许工作压力.在施工时,焊后热处理应在压力试验前进行,焊后热处理的温度以在焊件上直接测量为准,并在整个热处理过程中要做到连续记录.此外,对于奥氏体不锈钢压力容器一般不进行焊后消除应力热处理,但是图样另有规定的情况除外.     

Baltur燃烧器电加热桶智能温控器的设计与研制

介绍了Bahur燃烧器加热桶智能温控器的设计与研制。根据Baltur燃烧器自身的特点和加热桶机械温度控制器在设计上存在的缺陷,通过对温度控制器和电气控制原理的分析,提出加热桶温控器的设计与研制方案,即设计与研制智能数字温控器,对电加热桶内油品进行数字温度调节和自动控制。     

列管换热器串联的设计计算

在列管换热器中,当冷流体的出口温度超过热流体出口温度时,称温度交叉。此时,用单壳程换热器串联的方法比使用多壳程换热器更为合适。换热器串联的设计,应首先求解串联的各台换热器之间的冷、热流体温度,然后就可正确地完成设计任务。     

稠油及特稠油长输管道工艺参数分析方法

由于稠油、超稠油长输管道油品的黏温特性,管道的运行压力、温度、管径、集肤效应伴热温度等关键工艺参数的确定成为难题。根据纯油黏温曲线、掺稀油比下的黏度变化曲线及经济指标,综合比选确定低能耗、低投资、高安全性的温度和压力设计参数,从中总结出稠油、特稠油长输管道关键工艺参数分析方法。分析发现,黏温曲线的温度拐点是一个关键的参照点。根据这个方法确定海坨线普通稠油进站最低温度35℃,设计温度80℃,掺稀油比14∶1;特石线超稠油最低进站温度75℃,设计温度110℃,集肤效应伴热温度≥75℃。     

寒冷地区埋地输气管道最低设计温度选取

为了有效保证中俄东线天然气管道在寒冷地区的止裂性能,需要明确管道的最低设计温度,而到目前为止,在国内埋地输气管道工程设计中对管道的最低设计温度未进行确定。通过对国内外主要输气管道标准和国外寒冷地区典型输气管道工程的解读与分析,同时结合我国寒冷地区埋地输气管道的特点,推荐埋地输气管道最低设计温度选取0℃(管道埋设于冻土线以下)和管顶埋深处最冷月单日最低地温值并向下圆整至5℃的倍数(管道埋设于冻土线以上)。建议中俄东线天然气管道工程线路埋地管道最低设计温度选取-5℃。提出最低设计温度的确定原则、方法和推荐值,为今后的工程建设提供一定的借鉴与参考。     

水下分离器设计的影响因素

研究水下分离器类型和结构,分析影响水下分离器设计的因素,包括水深、油藏压力、油藏温度、油藏组分和安装位置等因素,从而确定水下分离器设计的输入参数,包括设计压力、设计温度、气液比、处理量等。综合考虑影响因素并进行水下分离器具体结构的设计、防腐设计和流动保障设计等。同时,分析各影响参数在Tordis油田水下分离器设计中的应用。     

以设计操作参数为决策变量的管式反应器优化方法

提出将管武反应器的温度分布作为约束方程,而以实际设计参数和操作参数(管径,流量,入口温度等)作为决策变量的优化方法。与经典的将温度分布作为决策变量的优化方法相比,本方法的主要优点是所得结果能直接用于反应器的设计和操作控制。     

B90无铬铁酸盐催化剂等温固定床的开发研究

从Ｂ０２催化剂绝热固定床的反应特征的分析出发，提出了开发等温固定床的设想。通过采用惰性填料多段稀释催化剂等方法，使Ｂ９０催化剂上丁烯氧化脱氢制丁二烯强放热反应床层达到等温。在Ｂ９０催化剂总稀释比为２时，采用三段稀释的催化剂的装填方式，丁烯转化率和丁二烯的选择性分别达到９１．４％和９６．５％，比Ｂ９０绝热床分别提高１１．４％和１．３％。如果能实现工业化。可带来很大的经济效益。     

新型热管醚化反应器的数值模拟与分析

通过对热管醚化反应器的传热、传质过程的分析,建立了描述催化反应特性的拟均相二维数学模型.利用该模型预测了反应器进料温度、液相体积空速、热管介质温度、进料浓度变化对催化剂床层温度分布和反应结果的影响,获得了反应器催化剂床层的轴向温度分布序列和热管周围催化剂床层的局部温度分布数据,为反应器的优化操作和工程放大提供了参考依据.     

工艺条件对RFT-2催化剂固定床费-托合成性能的影响

在固定床费-托合成装置上研究了反应温度、压力、n(H2)/n(CO)、空速、汽包压力和表观气速对工业生产的RFT-2催化剂反应性能和催化剂床层温度分布的影响。结果表明反应温度对RFT-2性能影响显著,随温度提高活性迅速增加,催化剂床层的热点区域变宽和峰值增加,而且在不同温度范围对敏感程度不同。提高压力可以增加反应活性,改善选择性,催化剂床层温度分布变差。n(H2)/n(CO)主要影响费托合成催化剂的活性和产物选择性,对催化床层温度分布影响较小。空速增加会造成CO和H2的转化率的下降,选择性和催化剂床层温度分布变化不明显。通过调节汽包压力来控制催化剂床层温度非常有效和灵敏,对反应性能和温度分布影响显著。表观气速提高可以改善催化剂床层径向的传热,使反应管的传热得到强化,温度分布更加均匀。     

甲烷催化部分氧化制合成气反应器的改进

在带空气分布器的固定床反应器中,以空气为氧源,采用NiO-La2O3/MgAl2O4-α-Al2O3催化剂,进行了甲烷催化部分氧化制合成气的研究。考察了空气流量分配比(D)对催化性能、催化剂床层轴向温度分布、催化剂床层轴向原料组成和产物分布的影响。实验结果表明,D不影响催化剂床层出口处的气体组成;当D为80%时,沿催化剂床层轴向n(O2):n(甲烷)可保持在0.10～0.22,催化剂床层入口处的温升明显下降,整个催化剂床层轴向温度分布均匀,表明采用空气分布器有利于提高甲烷部分氧化反应的选择性,抑制了甲烷的完全氧化。     

丙烯氨氧化制丙烯腈XYA-5催化剂的性能评价

在实验室流化床评价装置上,评价了丙烯氨氧化制丙烯腈XYA-5催化剂的性能,并与同类型先进C-49MC催化剂进行了负荷对比实验。结果表明,在氨烯质量比为1．15-1．20、空烯质量比为9．3—9．5、催化剂负荷（丙烯与催化剂的质量比）为0．08～0．09、反应压力为0．06MPa、反应温度为430～440℃的条件下,丙烯转化率大于97％,丙烯腈收率大于81％,XYA-5催化剂表现出与C-49MC相近或略优的催化性能。     

薄层固定床反应器中甲烷氧化偶联反应热效应的研究

研究了甲烷氧化偶联制乙烯强放热反应在催化剂装量为２００ｍｌ的薄层床中的起燃条件、甲烷空速、ＣＨ４／Ｏ２比、床层高度、反应时间等与床层温升和催化剂活性的关系，得出在床层高度为３０～５４ｍｍ的薄层床中，反应可平稳地进行，反应的最高温区在气体进催化剂层人口以下１５～３０ｍｍ内，床层厚度的增加对Ｃ２收率影响不大，但Ｃ２选择性下降。床层最高温度随甲烷空速升高而增加，最高温区增宽。ＣＨ４／Ｏ２比增加温度降低，Ｃ２选择性增高。用预热与加强保温的办法，该反应在薄层床反应器中可能实现自热反应。     

颗粒/整体式催化剂双层床反应器中甲烷氧化偶联反应性能

用5%Na2WO4-2%Mn/SiO2颗粒催化剂和3%Ce-5%Na2WO4-2%Mn/SBA-15/Al2O3/FeCrAl金属基整体式催化剂,构建了一种颗粒/整体式新型双层床新型甲烷氧化偶联催化反应器,评价了双层床反应器中甲烷氧化偶联反应性能,重点考察了催化剂床层高度、原料气的流向方式、反应温度、烷氧比、进料流量等与反应性能的关系。结果表明,颗粒催化剂床层高度为15mm、整体式催化剂床层高度为50mm,原料气先通过颗粒床层再通过整体式床层的方式下,具有最好的反应性能,甲烷转化率为38.4%时,乙烯选择性可达41.5%,比单床层催化剂的综合性能有明显提高。     

上流式微膨胀床渣油加氢反应器工艺研究

在冷模反应器内 ,考察了模拟原料油和气体流动对催化剂床层膨胀率的影响 ;在上流式微膨胀床反应器内 ,以中东渣油为原料 ,考察了温度、空速对杂质脱除率的影响。冷模试验结果表明 ,在通常的空速和氢油比范围内 ,床层膨胀率可以控制在 10 %以内 ;试验结果表明 ,在上流式微膨胀床反应器内 ,主要发生脱金属和脱硫反应 ,从而起到保护下游固定床反应器的作用。     

固定流化床催化裂解多产丙烯工艺条件的研究

在固定流化床反应器上,采用 LCC-200型多产低碳烯烃催化剂,以大庆常压渣油为原料,考察了反应温度、重时空速、催化剂与原料油的质量比(剂油比)、水蒸气与原料油的质量比(水油比)对催化裂解产物分布的影响,并与提升管反应器的催化裂解实验结果进行了对比。实验结果表明,反应温度和剂油比对低碳烯烃收率的影响较大,重时空速和水油比的影响相对较小;较高的反应温度有利于多产低碳烯烃,低碳烯烃收率随剂油比的增大存在最佳。值在620℃、剂油比4、重时空速10 h~(-1)、水油比0.10的优化反应条件下,丙烯收率约为18%,乙烯、丙烯和丁烯的总收率约为35%。在相似的操作条件下,采用固定流化床反应器时,干气、液化石油气、汽油和焦炭的收率比提升管反应器离,而油浆和柴油的收率低;同时,乙烯、丙烯和丁烯的总收率也低。     

带氧分布器的固定床反应器中甲烷-空气-水-二氧化碳制合成气

在带氧分布器的固定床反应器(FR-OD)中进行了Ni基催化剂上CH4-air-H2O-CO2三重整制合成气的研究。在分氧比为80%的条件下,考察了反应条件(压力、炉温、空速以及原料气CO2/CH4体积比)对催化剂床层温度分布和反应性能的影响,并进行了200h的寿命实验。结果表明,在压力为0.8MPa,出口温度为850℃,GHSV为13800h-1,原料气组成为V(CH4)/V(air)/V(H2O)/V(CO2)=1/2.4/0.8/0.4,分氧比为80%的条件下,催化剂床层入口处未出现热点,连续运行200h期间催化剂活性未见下降,以上结果初步表明采用氧分布器后的Ni基催化剂上可以较安全地进行甲烷三重整制合成气的操作。