CBF增强砂浆力学性能研究

为了研究沙漠砂替代率及CBF掺量对砂浆抗压强度的影响,本文首先将10%、20%和30%掺率的沙漠砂与0.1%、0.15%和0.2%的CBF混掺进行正交试验,然后制作砂浆立方体试块,测定其强度。试验结果表明:以砂浆立方体抗压强度为目标值的最佳组合为20%的沙漠砂掺率和0.1%的CBF掺量;从正交试验结果分析来看,在所选定的掺率和掺量范围内,这两种因素对目标值影响不显著。     

氧化石墨烯沙漠砂水泥基复合材料力学性能研究

通过正交试验,分析了氧化石墨烯(GO)掺量、沙漠砂替代率、水灰比和胶砂比对GO-沙漠砂水泥基复合材料28 d的抗压强度、抗折强度和稠度值的影响趋势.在正交试验基础上,进一步揭示沙漠砂替代率和GO掺量对复合材料7d、28 d抗压强度和抗折强度的影响规律.试验研究表明:随着GO掺量的增加,水泥基复合材料抗折和抗压强度先提高后降低,且对于抗压强度增强效果略超过抗折强度.当GO掺量为0.03wt％时,GO-沙漠砂砂浆试块抗压强度和抗折强度达到最大值;随着沙漠砂替代率增加,GO-沙漠砂砂浆试块抗折和抗压强度呈现先增大后减小趋势,沙漠砂替代率为50％时,氧化石墨烯沙漠砂砂浆试块抗压强度和抗折强度均达到最大值;但沙漠砂替代率为100％时,掺量为0.03wt％的GO-全沙漠沙水泥基材料强度提升最高,且28 d抗压、抗折强度可达标准砂试块强度.通过SEM对GO增强沙漠砂水泥基复合材料微观结构进行表征,发现GO能够优化水泥水化产物的微观结构形态,并且与沙漠砂活性材料产生正相关作用,从而形成更加致密均匀的结构改善沙漠砂水泥基复合材料的宏观性能.     

高温对沙漠砂混凝土轴心抗压强度和静力受压弹性模量的影响

通过进行沙漠砂替代率不同沙漠砂混凝土高温后轴心抗压强度和静力受压弹性模量测定试验,分析温度和沙漠砂替代率对高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度的影响,建立高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度与温度、沙漠砂替代率之间回归模型.研究表明:沙漠砂混凝土高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度随温度升高逐渐减少.随沙漠砂替代率增加,沙漠砂混凝土高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度呈先上升后降低趋势.沙漠砂替代率40％时,高温后静力受压弹性模量和轴心抗压强度达到最大.     

引气剂和沙漠砂对混凝土性能的影响

为探究沙漠砂替代率与引气剂掺量两者对C30混凝土的影响,将沙漠砂(6种掺量)与引气剂(5种掺量)定量组合掺入混凝土中,测定其对新拌混凝土含气量、坍落度、经1 h含气量以及28 d抗压强度的影响规律。试验结果得出:沙漠砂对新拌引气混凝土含气量有一定的抑制作用,并且随着沙漠砂替代率增加,抑制作用不断增强,但对经1 h引气混凝土的含气量影响并不明显。随着引气剂掺量和沙漠砂替代率的增加,混凝土的坍落度与28 d抗压强度均呈先增大后减小的趋势,当沙漠砂替代率为40%(质量分数)、引气剂掺量为0.002%(质量分数)时,抗压强度达到最大值。合理地将引气剂与沙漠砂组合后掺入混凝土中,其工作性能与抗压强度都会有显著提升。     

沙漠砂+聚丙烯纤维+锂渣混掺混凝土的抗冻融性试验研究

为了研究沙漠砂+聚丙烯纤维+锂渣混掺混凝土的抗冻融性,对试块的质量损失率、强度损失率、动弹性模量等进行了试验。试验表明：当沙漠砂替代率为30%时,试件力学及耐久性能最优异;在试验中将沙漠砂、聚丙烯纤维和锂渣进行混掺,混掺混凝土试块强度损失率比不掺混凝土试块的强度损失率下降得慢;混掺混凝土试块质量损失率比不掺混凝土试块的质量损失率也下降得慢。结论是：在沙漠砂混凝土中掺入聚丙烯纤维与锂渣有利于提高混凝土的抗冻融性。     

沙漠砂陶粒混凝土配合比试验研究

为充分利用当地自然资源研制节能、利废、保温、轻质的新型生态墙体材料,提出了利用沙漠砂生产陶粒混凝土.通过正交试验分析了水胶比、体积砂率、沙漠砂替代率、粉煤灰掺量对沙漠砂陶粒混凝土塌落度、表观密度及抗压强度的影响规律,得到了强度等级为LC20沙漠砂陶粒混凝土的合理配合比.研究结果表明:水胶比、体积砂率、沙漠砂替代率是影响沙漠砂陶粒混凝土塌落度、表观密度及抗压强度的主要因素;沙漠砂可代替陶粒混凝土中的部分河砂用于工程建设中,掺入沙漠砂后的陶粒混凝土密度增加较少,抗压强度增加较多,但塌落度有所降低,基于塌落度考虑的最优的沙漠砂替代率为30％左右.     

掺橡胶颗粒轻集料混凝土力学性能的试验研究

为了研究橡胶颗粒等体积替换轻集料混凝土中河砂对轻集料混凝土力学性能的影响,对20组共60个试件在替换率为10％、20％和30％时的力学性能进行了试验,测得不同替代率的轻集料混凝土的表观密度、立方体抗压强度、劈裂抗拉强度、抗折强度、弹性模量、轴心抗压强度以及棱柱体单轴受压应力-应变曲线,并对试验结果进行了分析.试验结果表明:轻集料混凝土的表观密度、立方体抗压强度、劈裂抗拉强度、抗折强度、弹性模量和轴心抗压强度随着橡胶颗粒替代率的提高而降低,棱柱体单轴受压应力-应变全曲线的峰值应变随着橡胶颗粒替代率的提高不断增大,峰值应变后曲线随着替代率的提高越发趋于平缓,抗压破坏模式由脆性破坏转变成延性破坏.     

粉煤灰及沙漠砂对混凝土抗碳化性能的影响

通过进行单掺粉煤灰、单掺沙漠砂、双掺粉煤灰和沙漠砂混凝土3d、7d、14d、28d和56d抗碳化性能试验,分析了粉煤灰掺量和沙漠砂替代率对混凝土抗碳化性能的影响,建立了混凝土28 d碳化深度与粉煤灰掺量及沙漠砂替代率之间回归关系模型.试验结果表明:对于单掺粉煤灰混凝土,随着粉煤灰掺量增加,混凝土碳化深度逐渐增大,且碳化早期比后期增长较快;对于单掺沙漠砂混凝土,随着沙漠砂替代率增加,混凝土碳化深度呈先减小后增大趋势,沙漠砂替代率20%时混凝土碳化深度最小;对于双掺粉煤灰和沙漠砂混凝土,粉煤灰掺量10%,沙漠砂替代率20%时混凝土碳化深度最小.     

砂轻混凝土抗压强度指标换算关系试验研究

为了研究砂轻混凝土的受压性能及强度指标换算关系,以页岩陶粒为粗骨料,天然砂取代率为设计参数,制作5组标准立方体和5组标准棱柱体砂轻混凝土试块,进行抗压强度试验.考察了砂轻混凝土受压破坏过程与破坏形态;基于试验数据,探讨了天然砂取代率对砂轻混凝土抗压强度的影响规律,给出了轴心抗压强度与立方体抗压强度比值与天然砂取代率之间的关系式.研究结果表明:随天然砂取代率的增加,砂轻混凝土立方体受压破坏脆性逐渐降低,韧性逐渐显著,轴心受压破坏形态由纵向劈裂破坏转为斜截面剪切破坏;随着天然砂取代率的增加,砂轻混凝土抗压强度逐渐增加;通过回归分析,提出的无量纲化后立方体抗压强度、轴心抗压强度及两者之间的比值与天然砂取代率的关系式简单实用,精度较高.     

硫铁矿尾砂制备自流平砂浆的性能研究

对影响硫铁矿尾砂替代天然砂制备自流平砂浆的流动度和力学性能的主要因素进行了研究.结果表明,尾砂制备自流平砂浆强度主要受胶粉掺量、集灰比、尾砂替代率的影响.硫铁矿尾砂存在最佳掺量,替代率为65％时,自流平砂浆的28 d抗压强度可达52.9 MPa,抗折强度9.3 MPa,符合自流平砂浆标准抗压强度等级C40和抗折强度等级F7.     

金尾矿复合砂对不同强度等级混凝土性能的影响

将金尾矿复合砂作为细集料替代天然砂，研究了金尾矿复合砂替代率对C30～C50混凝土和易性、抗压强度及耐久性的影响，并对力学性能较优组进行了微观结构分析。结果表明：当金尾矿复合砂替代率低于50%(质量分数)时，混合砂具有较优级配；当金尾矿复合砂替代率由0%增加至50%时，需通过调整外加剂掺量来保证金尾矿复合砂混凝土良好的工作性；当金尾矿复合砂替代率为20%～30%时，C30～C50混凝土不同龄期抗压强度、抗碳化性能和抗冻性能较未掺金尾矿复合砂基准组均有较大提升，微观水化产物相互交织增强了结构密实性。     

城市污泥尾矿陶粒的制备工艺及其性能与应用

以城市污水处理厂污泥和德兴铜矿尾矿为主要原材料，经高温烧结制备陶粒，通过试验确定原材料配比和烧制工艺参数，分析陶粒的物理性能(堆积密度、表观密度、1 h吸水率、空隙率)、浸出液中重金属含量，以及陶粒对铅离子的吸附性；将陶粒以0%、20%、40%、60%、80%、100%(质量分数)的替代率替代普通混凝土中的碎石，研究混凝土的立方体抗压强度和劈裂抗拉强度变化。结果表明：按照m(污泥)∶m(尾矿)∶m(黏土)=2∶3∶1将原材料混合造粒，烧制工艺为(105±5)℃干燥3 h, 400℃预热15 min, 1 000℃烧结12 min,制得陶粒的堆积密度为528 kg/m³,表观密度为1 004 kg/m³,1 h吸水率为7.64%,空隙率为47.37%;陶粒浸出液中重金属含量均低于国家标准的限值；烧结温度为960℃的陶粒在30℃恒温水浴锅加热条件下对铅离子的吸附率达到93.57%;掺入陶粒之后，随着陶粒替代率的升高，陶粒混凝土立方体抗压强度和劈裂抗拉强度表现为先增大后减小的变化趋势，当陶粒替代率为60%时，标准养护28 d的立方体试块抗压强度达到...     

不同种类再生砂浆的性能研究

本文将不同种类的建筑垃圾经过破碎加工筛选处理后得到的再生砂配制成再生砂浆,研究新拌砂浆的物理性能,测试其抗压强度和抗折强度,并与天然砂浆的性能进行对比。试验表明:再生砂浆的稠度随着再生砂取代率的增加而逐渐减小;不同种类的再生砂浆其保水性相差不大。取代率为60%的再生砂浆的抗压强度较高,取代率为30%的再生砂浆抗折强度较大;再生砂的使用年限对再生砂浆强度的影响不大。     

基于冲填砂浆结石技术的混合砂浆性能正交性试验研究

为了研究水胶比、粉煤灰掺量和沙漠砂取代率对冲填砂浆结石技术的混合砂浆性能的影响,采用粉煤灰部分取代胶凝材料,沙漠砂代替中砂,拌制砂浆,并进行正交性试验.通过层次分析和综合平衡分析得到各因素、各水平的影响权重和最佳配比方案.结果表明:沙漠砂取代率和粉煤灰掺量是影响砂浆稠度的主要因素,粉煤灰掺量是影响分层度和28 d抗压强度的主要因素,而影响90 d抗压强度主要因素的是水胶比.对于一般工程项目,由各因素、各水平的权重之和得到的最优试验组合为:水胶比为0.975,粉煤灰掺量为20％,沙漠砂取代率为20％.最优配比均能满足砂浆强度M10砂浆的配制要求,且经济合理.     

再生轻骨料混凝土抗压强度指标换算关系研究

为了研究再生轻骨料混凝土立方体抗压强度和轴心抗压强度,以及两者之间的换算关系,以再生轻粗骨料取代率为变化参数,制作了15个标准立方体试块和15个标准棱柱体试块,进行抗压强度试验.实测了试块的抗压强度,探讨了不同再生轻粗骨料取代率对于再生轻骨料混凝土抗压强度的影响规律,采用数据统计回归的方法,得到了再生轻骨料混凝土轴心抗压强度和立方体抗压强度之间的换算关系.研究结果表明:再生轻骨料混凝土的抗压强度均低于普通混凝土的抗压强度;随着再生轻粗骨料取代率的增加,再生轻骨料混凝土的抗压强度逐渐降低;再生轻骨料混凝土轴心和立方体抗压强度之间的换算关系和普通混凝土并不相同;基于实测数据,建立了再生轻骨料混凝土抗压强度指标之间的换算关系式.     

冻融循环作用下粉煤灰砂浆的力学性能

冻融大气环境下粉煤灰砂浆的力学性能对砖砌体结构具有重要的影响。在不同冻融循环次数作用下，通过改变粉煤灰掺量，研究粉煤灰砂浆试块的质量损失率、动弹性模量及抗压强度等指标的变化。结果表明，随着冻融循环次数的增加，不同粉煤灰掺量的砂浆试块质量均减小；冻融循环次数相同情况下，粉煤灰砂浆的动弹性模量比水泥砂浆的小，且随着粉煤灰掺量的增加，其动弹性模量降低的愈明显；各砂浆试块的抗压强度均随冻融循环次数的增加而降低，但掺入适量粉煤灰，有益于砂浆的抗压强度。     

开封特细砂混凝土力学性能和收缩性能研究

试验选取了开封特细砂及人工机制砂作为原材料,并对其进行了力学性能和收缩性能试验,通过试配得出了C30和C50等级混凝土配配合比,并以0%、10%、20%、25%、30%、35%、40%、45%、50%的开封特细砂掺量替代人工机制砂作为细骨料制作特细砂混凝土试块。通过对通过对开封特细砂混凝土试件的立方体抗压强度试验,分析了开封特细砂掺量对抗压强度的影响,并以0%、20%、30%、40%四个开封特细砂掺量组别进行混凝土早期收缩性能试验,分析了特细砂掺量对混凝土早期收缩性能影响,试验结果表明C50以下强度等级混凝土开封特细砂最掺量控制为20～40%,其中最优掺量为20～30%     

基于正交试验的粉煤灰-硅锰渣再生混凝土力学性能研究

为研究固体废弃物取代混凝土原材料的适用性及对混凝土性能的影响,对16组粉煤灰-硅锰渣再生混凝土试块进行正交试验,研究当粉煤灰体积取代胶凝材料、硅锰渣体积取代砂、再生骨料质量取代粗骨料时不同取代量对混凝土坍落度、立方体抗压强度和劈裂抗拉强度的影响。结果表明:当粉煤灰取代量为40%(体积分数)时,混凝土坍落度提高率最大,为14.5%,立方体抗压强度和劈裂抗拉强度均降低,降低率分别为7.2%、22.8%;硅锰渣的取代会降低混凝土坍落度,当硅锰渣取代量为80%(体积分数)时,立方体抗压强度和劈裂抗拉强度的降低率最小,分别为0.5%、11.5%;再生骨料的取代会降低混凝土坍落度,当再生骨料取代量为100%(质量分数)时,立方体抗压强度的降低率为1.9%,劈裂抗拉强度的降低率为12.4%。通过优化模型NSGM(1,4)对混凝土立方体抗压强度进行模型预测,模型模拟平均相对误差为0.542%,模型预测平均相对误差为2.727%。     

机制砂片状颗粒对砂浆和混凝土性能与微观结构的影响

机制砂(MS)中的片状颗粒会影响混凝土的性能。本文研究了机制砂中片状颗粒粒径(1.18~2.36 mm、2.36~4.75 mm、4.75~9.50 mm)及含量(10%、20%、30%,均为质量分数)对砂浆流动度和强度的影响,测定了片状颗粒含量不同的机制砂混凝土的工作性、抗压强度和电通量,并使用扫描电镜和压汞仪测试了片状颗粒含量不同的机制砂砂浆的界面微观结构和孔隙结构。结果表明,随着机制砂中片状颗粒含量的增加或片状颗粒粒径的增大,所配制的砂浆和混凝土的流动性、强度和抗渗性逐渐减小,且片状颗粒对抗折强度的影响程度高于抗压强度。相对于粒形规则的颗粒,片状颗粒会弱化水泥浆体与机制砂颗粒的界面过渡区,并增大砂浆的孔隙率,增加大尺寸多害孔的比例,从而导致砂浆和混凝土性能劣化。因此,应严格控制机制砂中片状颗粒含量尤其是片状粗砂颗粒的含量。     

纳米颗粒粉煤灰绿色混凝土的耐久性试验研究

为配制高性能绿色混凝土,用不同质量分数的粉煤灰（0%~30%）来替代水泥,并在混凝土中掺入不同质量分数纳米颗粒氧化锌（0%~3%）来提高混凝土的抗压强度、抗拉强度和抗氯离子性能。通过制备30组混凝土试块进行试验,得出：1）在粉煤灰替代率相同的情况下,随着纳米颗粒氧化锌含量的增加,纳米颗粒氧化锌粉煤灰混凝土的抗压强度、抗拉强度和抗氯离子性能均逐渐增加。2）在纳米颗粒氧化锌含量相同的情况下,随着粉煤灰替代率的增加,纳米颗粒氧化锌粉煤灰混凝土的抗压强度和抗拉强度均逐渐下降。但纳米颗粒氧化锌粉煤灰混凝土的抗氯离子性能却逐渐提高。因此,当纳米颗粒氧化锌质量分数为1%时,建议粉煤灰的替代率在10%以下;当纳米颗粒氧化锌质量分数为2%时,建议粉煤灰的替代率在20%以下;而纳米颗粒氧化锌质量分数为3%时,建议粉煤灰的替代率仍在20%以下,因此不建议纳米颗粒氧化锌的掺量超过2%。