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相似文献
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1.
通过对望亭发电厂2台660MW超超临界机组配备的双背压凝汽器压差偏小的情况进行分析研究,结合原真空抽气管路设计情况,对该厂4号机组双背压凝汽器的真空抽气管路进行优化改造,并对改造效益进行了计算评估。  相似文献   

2.
针对神华国华浙能发电有限公司B厂2台1000MW超超临界机组配置的双背压凝汽器背压差基本失去这一情况进行分析研究,从实际运行情况出发,对该厂6号双背压凝汽器原来的真空抽气管路连接方式进行了改造,通过改造前后的对比分析,对改造效益进行了计算评估。  相似文献   

3.
为满足超高压140MW凝汽机组冬季高背压供热和全年经济运行的要求,采用“双背压双转子互换”方式对低压缸通流部分进行改造.在采暖期使用动静叶片级数相对较少的低压转子,使凝汽器高背压运行,在非采暖期使用原设计配备的低压转子,使凝汽器低背压运行,利用液压拉伸螺栓实现了新、旧转子的完全互换.改造后,高背压供热工况下机组具有较好的热效率、发电煤耗等经济指标,机组全年加权平均发电煤耗优于超超临界1000MW机组.  相似文献   

4.
蒸汽喷射泵具有抽吸量稳定的特点,使其成为火力发电机组抽真空系统节能改造的一个重要技术方案,本文以某台同时安装了蒸汽喷射式抽真空系统和水环式真空泵的机组为例,详细测量和分析在各种实际运行工况(不同的机组负荷、凝汽器严密性、循环水进水温度)下,与水环式真空泵相比,蒸汽喷射式抽真空系统的节能收益以及对凝汽器换热系数的影响。试验结果表明:当凝汽器严密性非优秀时,与水环式真空泵组相比,蒸汽喷射式抽真空系统能产生一定的节能收益;该收益随凝汽器严密性变差、机组负荷率降低、循环水进水温度升高而增大。蒸汽喷射式抽真空系统改造方案并非适合所有机组,实施前应根据凝汽器抽真空系统实际运行状态核算投资回报周期。  相似文献   

5.
直接空冷机组相对湿冷机组煤耗偏高,且其背压容易受环境因素影响,研究空冷凝汽器变工况下的排汽压力特性对机组安全经济运行有重要意义。采用ε-NTU法建立了600 MW直接空冷机组凝汽器变工况数学模型,计算得到了凝汽器变工况下的特性曲线,分析了迎面风速、环境温度、排汽流量对排汽压力的影响,得出如下结论:环境温度较高且排汽流量一定时,迎面风速为2.5 m/s时的背压经济性较好;夏季高温时段,凝汽器排汽压力随排汽流量的增加、迎面风速的减小而显著增大,需要机组限负荷运行,适当增加风机转速以降低背压;环境温度较低时,排汽流量和迎面风速对凝汽器排汽压力的影响较小,需要采取防冻措施,适当提高凝汽器排汽压力有利于空冷岛的安全运行。  相似文献   

6.
蒸汽喷射泵具有抽吸量稳定的特点,使其成为火力发电机组抽真空系统节能改造的一个重要技术方案,本文以某台同时安装了蒸汽喷射式抽真空系统和水环式真空泵的机组为例,详细测量和分析在各种实际运行工况(不同的机组负荷、凝汽器严密性、循环水进水温度)下,与水环式真空泵相比,蒸汽喷射式抽真空系统的节能收益以及对凝汽器换热系数的影响。试验结果表明:当凝汽器严密性非优秀时,与水环式真空泵组相比,蒸汽喷射式抽真空系统能产生一定的节能收益;该收益随凝汽器严密性变差、机组负荷率降低、循环水进水温度升高而增大。蒸汽喷射式抽真空系统改造方案并非适合所有机组,实施前应根据凝汽器抽真空系统实际运行状态核算投资回报周期。  相似文献   

7.
随着火力发电机组的发展及国家“十一五”节能减排约束性目标的制定,节能减排已经成为火力发电厂Et常工作的的重头戏。各个电厂都通过积极查找自身设备系统问题、深挖设备降煤耗潜力。下面把某厂通过对双背压凝结器抽真空系统进行优化改造,从而提高机组真空,降低机组煤耗的经验向大家介绍一下。  相似文献   

8.
杨红桥  陈昊 《硅谷》2015,(3):56-57
本文对AP1000机组凝汽器抽真空系统(CMS)设计进行简单介绍,并与M310机组的凝汽器抽真空系统配置方面进行对比分析。然后对引起水环式真空泵汽蚀的原因进行深入分析,确定了引起水环式真空泵汽蚀的主要因素,从这些主要因素入手,提出了一些改进建议。文章指出从三个方面来防止水环式真空泵汽蚀:其一,控制真空泵内密封水的热源;其二,引入冷源;其三,降低空气-蒸汽混合物从凝汽器至真空泵沿程的压头损失。  相似文献   

9.
为进一步提高十里泉发电厂#5高背压供热机组在冬季供热期间的运行经济性,提高机组接带负荷的能力,通过增大换热面积、降低供热循环水回水温度,提高机组凝汽器真空度,优化加热器凝结水排放方式等措施,使机组经济运行和接带负荷能力得到较大的提升。  相似文献   

10.
陈雅丽  高全娥 《发电技术》2020,41(4):378-128
水资源的减少及分布不均问题促进了火力发电系统中空冷技术的产生,但是空冷机组也有能耗较高的缺点。凝汽器是空冷机组的核心设备,其排汽压力是影响整个系统性能的最关键指标之一。以某电厂600 MW机组为例,提出一种冷凝器背压的简便计算方法,分析了迎面风速、环境温度、凝汽流量以及污垢热阻对凝汽器排汽压力的影响,为优化空冷机组运行、节能降耗提供参考。  相似文献   

11.
介绍了135 MW、300 MW等级凝汽机组高背压供热改造技术,由机组改后的性能试验,得到机组高背压运行的性能指标,高背压纯凝工况下的热耗率为3 690~3 740 kJ/(kW·h),高背压抽汽工况下的热耗率在3 690~4 060 kJ/(kW·h)之间。并分析了改造技术、冷端设计参数与运行参数对机组性能指标的影响,同样135 MW等级机组,满负荷工况下,循环水流量差3 500 t/h,凝汽器背压差15 kPa,机组额定工况下的发电功率差26.7 MW。由机组供热期调峰能力试验,确定机组高背压运行的调峰区间和调峰适应性,300 MW机组的调峰能力为65 MW,为改造前额定容量的22%;而135 MW等级机组的调峰能力为35~60 MW,为改造前额定容量的26%~44%。并分析了造成机组调峰区间变窄、调峰适应性降低的原因。  相似文献   

12.
为了进一步优化1000MW机组真空系统,提高1000MW机组真空,从而降低机组运行能耗,华电国际邹县发电厂先后对2台百万机组真空系统进行了节能改造,加装了真空提高装置,改造后机组凝汽器真空提高0.7kPa以上,机组煤耗下降约1.8g/kWh,机组年节约标准煤6000t以上,创造了良好的经济效益,可为同类型机组的节能技术改造提供参考.  相似文献   

13.
[摘要]本文通过改变循环水泵组合运行方式对循环水流量进行调节,在满足机组负荷变化运行对背压需要的前提下,根据A发电公司所处地理位置,和夏季温度较高,冬天温度较低的变化情况,研究凝汽器真空度变化、和汽轮机凝结水温升变化等计算方法,得到循环水泵的节能运行方式,实现机组节能优化目标。  相似文献   

14.
文章针对热电分公司10年#2机组凝汽器端差高于#1机组凝汽器端差的现象,分析和总结了影响机组凝结器端差的因素,制定了降低凝汽器端差的措施,为以后凝汽器端差高的查找提供参考。  相似文献   

15.
某电厂660MW机组采用双级气冷罗茨泵对真空系统进行了节能改造,双级气冷罗茨泵在运行中出现了泵体温度过高和凝汽器真空度不达标的问题,对机组安全经济运行产生了不良影响。采用观察分析和试验的方法查找导致泵体温度高和真空度不达标的原因,发现了罗茨泵前级冷却器和凝汽器抽真空母管处的积水现象,积水堵塞了抽气管路导致气路不畅,最终引起罗茨泵泵体温度高和凝汽器真空度不达标。经技术改造消除了两处积水现象,进而解决了罗茨泵泵体温度高和真空系统真空不达标的问题。  相似文献   

16.
某电厂#1、#2机组属同类型机组。对此,工作人员从凝汽器功能结构、真空的物理定义入手,通过对影响凝汽器真空的因素排查,最终确认导致该厂1#机组凝汽器真空值偏低的主要原因是#1机组B侧凝汽器胶球清洗装置工作不正常,#B侧凝汽器传热端差偏大。  相似文献   

17.
针对200MW联合循环机组利用低真空循环水供热进行性能试验,并分析其经济性。试验结果表明当机组背压15.9k Pa时的低真空供热和抽汽供热提供相同的供热量53MW,低真空循环水供热相对于抽汽供热增加机组发电量8.849MW。不同背压下的低真空循环水供热对机组的影响进行了试验,分析了机组不同背压对热网水温升、热网水吸热量、汽轮机热效率、汽轮机热耗和影响汽轮机发电量的影响。  相似文献   

18.
段慧 《硅谷》2015,(4):178+182
直接空冷机组背压的控制方案的制定及其执行效果将直接影响到直接空冷机组设备的运行质量。在实践中,设备的制造厂商以及设计单位都对直接空冷机组背压优化与控制环节所采取的核心技术十分关注,试图采取适当的策略将所有干扰直接空冷机组设备安全、经济运行的不利因素剔除掉,从而满足各方的实际需求,保证直接空冷机组背压调节方案切实有效。本文就直接空冷机组背压优化与控制的相关内容进行具体分析与阐述,以期为该项目研究以及实践操作带来有益的借鉴。  相似文献   

19.
云南能投威信公司第一发电厂600MW超临界机组给水泵密封水调节采用密封水回水温度控制和密封水回凝汽器采用回收水箱设计,自投运以来,运行良好,解决以往密封水采用差压调节和密封水回凝汽器采用多级水封带来一系列问题。  相似文献   

20.
曲宁  刘媛媛  王海涛 《硅谷》2014,(15):162-163
提出了1000MW超超临界燃煤空冷机组“锅炉排烟余热高能级深度利用”的新方案,通过对锅炉排烟各能级段之间热量转换的计算分析,在保证系统可靠性的前提下,提出了高效利用锅炉排烟余热的方案,并进行了该方案的经济性分析。该方案应用后节能效果显著:可降低锅炉排烟温度30℃。降低机组发电标准煤耗2.67g/kwh,两台机组年节标准煤3.08万吨。此外还可以大大减少脱硫吸收塔系统的蒸发水量。  相似文献   

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