套管花键的拉床夹具改进

介绍了一种经改进的小端面零件花键拉削夹具,用此夹具可大大提高产品质量。     

卧式拉床拉头的改造

卧式拉床拉头的改造郝景海（吉林市鼓风机厂）为提高离心式通风机产品三角皮带轮和轴盘键槽的加工质量，我厂购置了一台Ｌ６１１０型卧式拉床。但是原有的拉床拉头无法装夹拉刀，为此对拉头进行了改造。将原来的拉头卸下，设计制造了一个键槽专用拉刀夹头，拉刀夹头各部位...     

螺旋形内花键拉刀的设计与制造（上）

螺旋形内花键不能在普通拉床上拉削,因为普通的拉床只有拉刀作直线方向的主运动,但可以在丝杠(或螺纹)车床上进行。拉刀联接在主轴上随主轴旋转.工件用夹具固定在床鞍上,进给打到对应的丝杠(或螺纹)加工的档位就行了。显然,该拉刀在制造时也应在丝杠(或螺纹)铣床、磨床上进行加工。     

新型立式内拉床护送机构的设计与研究

针对传统立式内拉床护送机构存在的问题,设计了一种新型的内拉床护送机构.护送机构与主溜板采用活联接的方法,在护送过程中使护送机构与主溜板融为一体,并在护送结束后挂停在床身上.与老式护送机构相比,具有安全可靠,拉削稳定,制造成本低等优点,适合在各种下拉式内拉床中使用.     

螺旋形内花键拉刀的设计与制造（下）

(4)B_(?)、B_(?)、α_(?)、α_(?)的分析 由前述可见,B_(?)与α_(?)是最小齿厚和最小槽形角。而不是螺旋形法面上的参数。螺旋形法面上的齿厚应该是螺旋形法面上的螺旋线的一段曲线长,显然不是最小齿厚。螺旋形法面上无法度量槽形角。所以这里的“法向槽形角(?)”不是“法面槽形角α_π。”,“法向齿厚B_(?)”不是“法面齿厚B(?)”。“法面”与“法向”是有区别的。     

双油缸上拉式内拉床的研发与应用

正一、概述公司自主研发设计的L55720上拉式内拉床采用全新框架式结构,整体性好,主体部件均通过有限元和在线仿真分析。该机床属于全护送双油缸立式内拉床,在拉削过程中采用拉刀固定、工件运动的方式实现全护送(即拉削工件时,下夹头夹紧拉刀前刀柄不松开、上夹头套住拉刀后刀柄外圆,直至工件拉削快完成时,上夹头才退出后刀柄)。机床结构选用全新的直线滚珠导轨副实现拉刀接刀或送刀,保证机床的拉削精度。主液压     

直齿渐开线内花键插齿刀设计参数的优选

本文探讨了直齿渐开线内花键插齿刀的设计验算和原始参数的优选问题。通过选例验算、作图分析,说明了设计插齿刀时初选的基本参数—工件和刀具的齿数差(Z_2—Z_0)、插齿刀齿顶高系数h~*ac和变位系数X_0三者在各限制条件容许范围内变动的规律、相互关系及其对刀具可重磨次数的影响。文中着重提出了优选h~*ao的重要性和方法。此外,本文还提出了一种修正齿顶后面提高此类插齿刀的可重磨次数的方法。     

高精度拉床动特性分析与结构优化研究

针对动载荷导致拉床加工精度降低的问题,在确定拉床结构的自振频率和相应振型基础上,对其结构进行了优化设计,提高了结构系统的动力学性能,从而提高了拉床加工精度。首先构建了该拉床的数字化仿真设计模型,得出了拉床的主要阶模态和瞬态响应,瞬态响应选取选择拉床上3个典型位置(床台顶部、主溜板顶端、液压缸顶端)进行了计算,并主要计算了在拉削时由于冲击载荷的作用而产生的加速度瞬态响应;根据模态分析和瞬态分析结果,选取均匀法对拉床结构进行了拓扑优化设计,优化时设置了5项结构拓扑优化指标,最终得到了拉床的综合结构优化设计方案;在此基础上,搭建了优化后的拉床原型系统及实验测试平台,并对该拉床进行了实验测试。测试及研究结果表明:优化后拉床质量减轻了15%,拉削点的位移从0. 168 mm降低至0. 152 mm,位移量减少了10%,提高了加工精度。     

在拉床上冷挤压猎枪枪管的工艺研究

某猎枪枪管的材料为40Cr,长度为513mm,内孔直径为18.5_0~(+0.10mm),内孔表面粗糙度值R。=0.4μm。枪管作为枪械的主要零件,尤其是内孔的生产加工质量,直接影响到猎枪的总体性能。因此,内孔的加工也就成为枪管加工的关键。为了保     

双链拉床的拉料滑车左右偏摆问题的解决

针对双链拉床的拉科滑车在工作时左右偏摆和抖动现象,采取了多种措施,如:在主、被动链轮之间及两过轮的链条下垫长胶木条;被动链轮采用张紧形式;被动轴用螺杆螺母向左拉紧;降低滑车重心高,采用直线导轨等措施.     

长沙机床厂研制成功大型内拉床

长沙机床厂目前成功研制出型号为L55120的双油缸立式大型拉床。据相关研究人员介绍,该拉床拉削吨位达120吨,拉削行程长达3米,机床高度超过9米,是该厂拉床系列产品中刚性最强、拉削力最大、拉削行程最长、拉削精度最高的双油缸拉床,也是国内的大型内拉床之一。     

三角形内花键插齿刀齿形设计与计算

三角形内花键插齿刀齿形设计,参考资料甚少,特别是以简单曲线代替插齿刀齿形理论曲线精确可靠的计算公式更是少见。本文在三角形内花键插齿刀齿形设计与计算、制造和使用的基础上,总结出以圆弧代替插齿刀齿形复杂曲线的计算公式及其使用方法,可供复杂刀具设计者借鉴和参考。     

三角内花键插齿刀的设计与使用

三角内花键通常是用拉刀加工出来的,可是当遇到带台阶孔的内花键或盲孔内花键时,就无法再用拉刀来加工了,而必须改用三角内花键插齿刀来加工。本文介绍了这种插齿刀的设计方法、使用极限条件及其验算方法。     

一种键槽拉床工艺参数及结构参数对键槽拉削精度影响规律研究

分析一种新型键槽拉床的工作原理,建立其三维几何模型,通过ANSYS的ADPL二次开发工具对拉刀刀刃工作行程中刀刃与键槽相对变形进行有限元分析。研究进给量、拉刀杆结构尺寸和导向套尺寸对拉刀刃工作行程中刀刃与键槽相对位置变形的影响规律,给出加工工艺参数和键槽拉床结构参数与拉削精度之间的定量关系,得到拉削精度提高的键槽拉床工艺及结构参数选择方法与途径。研究工作为高精度键槽拉床设计提供相关技术基础。     

具有倒角的内矩形花键插齿刀的设计

盲孔内矩形花键必须采用插齿工艺。对于具有倒角的内矩形花键来说，其插齿刀倒角参数－直是采用一些近似的方法进行设计计算。本文介绍内矩形花键插齿刀倒角切削刃的齿形角和倒角起始点的精确设计与计算方法．     

小模数渐开线花键滚轧轮的设计特点

近年随着小模数渐开线花键滚轧机床和滚轧轮开发成功并相继投入批量生产，汽车、农机等行业纷纷采用滚轧工艺批量生产带小模数渐开线花键轴接合齿传动轴等有齿零件。小模数渐开线花键滚轧加工的突出优点是生产率高，每件的实际滚轧时间仅几秒钟，比切削加工提高工效10倍甚至百倍；其次是花键齿表面质量好，齿面粗糙度可达Ra1．6μm，齿与齿之间的金属纤维连续，表面得到冷作硬化，可提高齿的强度和耐磨性．由于采用径向进给滚轧花键齿，因此可在结构紧凑的轴颈上完成花键齿的加工而不影响邻近轴颈的完整，这是一般切削加工不易做到的。目前…     

倒置式渐开线花键联结与刀具设计

在某些进口汽车及其零配件中,常遇到倒置式渐开线花键联结,它的齿形基圆在工件齿圈之外,每一键齿各有自己的基圆。研究这种花键的加工,对于这类零配件的国产化是非常必要的。本文介绍了这种花键的参数与测量,外花键滚刀和内花键拉刀的设计,并举例加以说明。     

圆锥直齿渐开线花键塞规设计研究

本文针对ＪＢ２４８６－８４规定的锥度为１：１５的圆锥直齿渐开线内花键,在没有相应量规设计标准的情况下,进行了数学模型的创立和塞规设计的探讨。     

立式拉床拉刀夹紧装置的改造与应用

介绍了立式拉床加工的工艺过程,对拉刀夹紧装置进行了气动系统和PLC控制系统的改造。在应用过程中,自动化程度提高,夹紧更可靠,提高了生产效益。     

加工圆锥直齿渐开线内锥花键的刀具设计

汽车、拖拉机用方向机的转向垂臂大多采用圆锥直齿渐开线花键联接来传递转矩。圆锥直齿渐开线内锥花键的加工通常采用拉削后再用锥花键推挤刀推挤的方法。我厂通过为多家用户设计加工圆锥直齿渐开线内锥花键 ,总结出了内锥花键加工刀具的设计要点 ,并经过了加工验证。　　1　拉刀设计用户一般按ＪＢ2 4 86— 84《圆锥直齿渐开线花键》标准中的基面参数提供内锥花键参数。在设计拉刀时 ,必须将基面参数换算为小端参数 (换算公式见表1) ,作为设计的原始参数。圆锥直齿渐开线内花键的基本尺寸如图 1所示。内花键大径锥度为 1:ｋ ,小径素线斜角…