T91钢高温变形特性研究

利用Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热模拟试验机,研究了９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ－Ｎ铁素体耐热钢在８５０℃～１２５０℃,接近实际生产变形速率时的高温塑性,做出塑性图和再结晶图。并通过分析真应力—真应变曲线,用Ｍａｒｑｕａｒｄｔ法回归出试验Ｔ９１钢的变形抗力数学模型     

高温对9Cr-1Mo-V-Nb-N钢力学性能的影响

研究了马氏体型热强钢9Cr．1Mo-V-Nb-N在566℃时静力强塑性和动力强韧性的变化特征。与室温性能相比，静力和动力强度降低，弹性模量降低，均匀塑性变形能力减弱，局集塑性变形能力增大。动力冲击时，由于强度的降低，裂纹形成功减小，局集塑性变形使挠度增大，裂纹扩展功基本保持不变。     

9Cr—1Mo钢炉管焊接工艺的探讨

本文介绍了9Cr-1Mo钢的焊接工艺特点,在同材焊接条件下,对9Cr-1Mo钢炉管焊接工艺作了进一步研究和探讨,并在南京烷基苯厂七万二工程F301炉改造中应用,达到了国外工艺水平。     

W9Mo3Cr4V钢高温形变与再结晶组织

研究了Ｗ９Ｍｏ３Ｃｒ４Ｖ钢高温形变再结晶的各种组织特征。因残留碳化物和动态析出的影响，Ｗ９Ｍｏ３Ｃｒ４Ｖ钢高温形变再结晶组织特征与低碳低合金钢对应组织有本质不同。     

2.25Cr1Mo0.25V钢高温变形微观组织的演变分析与数值模拟

在Gleeble-3500热模拟试验机上对2.25Cr1Mo0.25V钢进行等温压缩试验,得到变形温度在900~1200℃、应变速率在0.001~10 s-1、变形量为60%时的高温流动应力-应变曲线。结合金相实验,研究2.25Cr1Mo0.25V钢在不同变形条件下微观组织的演变规律,建立2.25Cr1Mo0.25V钢在高温塑性变形过程中的动态再结晶数学模型。将模型与有限元结合,对热压缩过程的组织演化进行数值模拟,模拟结果与试验结果的相对误差小于11%,验证了模型的正确性。     

23Co13Ni11Cr3Mo钢高温变形奥氏体晶粒的演化规律

在Gleeble 1500热模拟机上对23Co13Ni1 1Cr3Mo超高强钢进行了大变形等温压缩实验,研究了变形温度、应变速率对奥氏体晶粒尺寸的影响.结果表明:奥氏体晶粒尺寸对数与变形温度倒数、应变速率对数和Z参数对数呈线性关系,降低温度、提高应变速率、增大Z参数,有利于细化晶粒,改善晶粒组织均匀性.根据实验结果得出了23Co13 Ni1 1Cr3Mo钢锻造温度和应变速率范围,建立了奥氏体晶粒尺寸模型,模型预测值与实验值吻合较好.     

9Cr—1Mo钢炉管的焊接

介绍了难焊位置的9Cr-1Mo铜炉管现场焊接,提出了能获得满意焊接质量的焊接参数与焊接操作方法、工艺措施。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢的晶粒长大规律

采用金相和透射电镜（TEM）等手段研究了2．25Cr-1Mo-O．25V钢在940-1200％分别保温2h和6h情况下的奥氏体晶粒长大规律。结果显示这种钢的晶粒粗化温度为980％，第二相质点的尺寸和体积分数的比值决定了奥氏体晶粒的粗化程度。     

10Cr9Mo1VNb钢TLP接头高温力学性能

10Cr9Mo1VNb钢管多用于高温环境,采用TLP焊接10Cr9Mo1VNb钢,分别在650℃、680℃保温500h,分析了不同保温温度下10Cr9Mo1VNb钢管TLP焊接头的显微组织和力学性能.试验结果表明:当保温温度为650℃时,TLP焊接接头的力学性能略下降,晶粒增大,晶间出现了少量碳化物聚集.得出M23C6碳化物是10Cr9Mo1VNb钢管TLP焊接头保持高温力学性能稳定性的重要因素;但当保温温度达到680℃,碳化物的积聚程度增加,Cr、Mo在a-Fe中的扩散能力有所增加,微量Cr、Mo迁移到碳化物中,导致固溶强化减弱,接头高温力学性能稳定性下降.     

9Cr—1Mo炉管焊接工艺的评定

通过对９Ｃｒ－１Ｍｏ炉管焊接工艺评定及实践证明，采用小线能量焊接，焊前预热３００℃，焊后后热３５０℃×４０ｍｉｎ。焊后消应力处理为７２０℃×４０ｍｉｎ的焊接工艺是可行的。     

不同截面尺寸Cr8Mo2SiV和Cr12Mo1V1钢的组织与性能

对不同截面尺寸Cr8Mo2SiV和Cr12Mo1V1冷作模具钢的组织,共晶碳化物尺寸及不均匀度,冲击性能进行了研究。结果表明,Cr8Mo2SiV钢和Cr12Mo1V1钢退火组织均为球状珠光体上分布着碳化物;随热轧截面尺寸的增大,碳化物尺寸变大,分布均匀性变差。适当减小试验钢的截面尺寸,能够显著减小共晶碳化物的尺寸并改善其分布不均度,提高材料的冲击性能。     

1Cr5Mo钢管快速退火工艺试验

试验优选出两种能满足1Cr5Mo石油裂化管性能要求的快速退火工艺。简介了该试验的方法及结果。     

应用电极涂层工艺生产1Cr12Ni2W1Mo1V电渣重熔钢

大冶特钢公司应用电极涂层的工艺方法，使碳或硅、锰成分偏低的电极材料在电渣重熔过程中减少这些元素的烧损，甚至提高含量，从而生产出成分完全合格的电渣重熔钢，应用于1Cr12Ni2W1MO1V耐热钢生产取得了良好的结果。     

Cr12Mo1V1钢真空热处理

叙述了Cr12Mo1V1钢的入库检验方法,并详细介绍了Cr12Mo1V1钢的真空热处工艺。     

30Cr1Mo1V转子失效分析及预防措施

通对30Cr1Mo1V转子进行金相及断口分析,阐述转子主要失效原因。结果表明,转子失效主要是成分偏析造成的。     

32Cr3Mo1V钢调质工艺改进

为满足精密零件的使用要求,研究了渗氮钢32Cr3Mo1V的调质工艺对其力学性能的影响。结果表明,32Cr3Mo1V钢最佳调质工艺为940 ℃×2 h淬火油冷,660 ℃×3 h回火。经该工艺调质处理后,材料组织为回火索氏体,其组织细小均匀,具有良好的综合力学性能,与原调质工艺比较,屈强比提高了约5.5%,满足精密零件的强韧性要求。     

30Cr1Mo1V高中压转子缺陷分析和改进措施

对30Cr1Mo1V高中压转子出现的探伤缺陷进行解剖分析,确定了高中压转子的缺陷性质和缺陷产生的原因。通过采取工艺改进措施,解决了高中压转子的质量问题,收到良好效果。     

ZG15Cr1Mo1V型缸体材料裂纹焊接修复

对超超临界汽轮机高压内缸裂纹采用ENiCrFe-1焊条的补焊修复过程,以及缸体材料(ZG14Cr1Mo1VTiB)和熔敷金属成分、组织、性能进行了研究。采用在补焊裂纹尖端加工圆弧,改进补焊工艺,焊后整体热处理等措施,解决了缸体材料特殊、刚性大、补焊难度大的裂纹焊接修复技术难题。     

30Cr1Mo1V钢冶炼全流程夹杂物分析

通过对30Cr1Mo1V钢在精炼及浇注过程中的取样分析,全面了解整个生产过程中各工序钢水成分和夹杂物的变化,为改善工艺及操作方式提供参考。