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T91钢高温变形特性研究 总被引:9,自引:1,他引:8
利用Gleeble-1500热模拟试验机,研究了9Cr-1Mo-V-Nb-N铁素体耐热钢在850℃~1250℃,接近实际生产变形速率时的高温塑性,做出塑性图和再结晶图。并通过分析真应力—真应变曲线,用Marquardt法回归出试验T91钢的变形抗力数学模型 相似文献
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W9Mo3Cr4V钢高温形变与再结晶组织 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了W9Mo3Cr4V钢高温形变再结晶的各种组织特征。因残留碳化物和动态析出的影响,W9Mo3Cr4V钢高温形变再结晶组织特征与低碳低合金钢对应组织有本质不同。 相似文献
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通过热模拟压缩试验,研究了34CrNi3Mo合金结构钢在温度840 ̄1200℃,变形速度0.1 ̄80S^-1变形条件下的热压缩行为。获得了34CrNi3Mo钢的变形激活能及峰值流动应力(σp)、发生动态再结晶的临界条件(包括临界因子Zc和临界应变εc)和再结晶晶粒大小(d)与Zener-Hollomon因子Z的关系,并给出了回归公式。 相似文献
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根据d-电子合金理论研究了合金系统Ni-16Cr-9A1-2W-1Mo-4Co-Ti-Ta-Nb(at.-%)的热腐蚀行为。选择了最佳成分范围内的4种成分进行单晶生长及性能评价。确定了性能匹配最佳的合金成分(at.-%)为:Ni-16Cr-9A1-2W-1Mo-4Co-3.125Ti-0.875Ta。完成了整个合金设计过程.该合金抗热腐蚀能力达到或超过IN738LC,使用温度比IN738LC高70-90℃,其持久强度达到CMSX-2的水平,试验证明d-电子合金设计理论可以用于研制开发高性能抗热腐蚀单晶镍基高温合金. 相似文献
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4Cr3Mo2NiVNb热作模具钢高温时效过程中的组织变化 总被引:1,自引:0,他引:1
探讨了4Cr3Mo2NiVNb热作模具钢700℃时效过程中的组织变化以及由此引起的硬度变化,研究结果表明,试验钢在700℃时效时,硬度-时间关系曲线出现三个阶段,这三个阶段的出现主要是由时效过程中碳化和沉淀硬化,再结晶以及碳化和聚集长大引起,合金元素的影响不大。 相似文献
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Mn对热作模具钢4Cr3Mo2NiVNB热疲劳性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用Uodeholm法研究热作模具4Cr3Mo2NiVNb和添加剂1.5%Mn后该钢的热疲劳性能。结果表明,添加1.5%Mn后,4Cr3Mo2NiVNb钢的疲劳抗力有所下降,试验结果同时表明,影响热作模具钢低周热疲劳的主要因素是钢的断裂韧性。 相似文献
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根据d-电子合金理论研究了合金系统Ni-16Cr-9A1-2W-1Mo-4Co-Ti-Ta-Nb(at.-%)的热腐蚀行为。选择了最佳成分范围内的4种成分进行单晶生长及性能评价。确定了性能匹配最佳的合金成分(at.-%)为:Ni-16Cr-9A1-2W-1Mo-4Co-3.125Ti-0.875Ta。完成了整个合金设计过程.该合金抗热腐蚀能力达到或超过IN738LC,使用温度比IN738LC高70-90℃,其持久强度达到CMSX-2的水平,试验证明d-电子合金设计理论可以用于研制开发高性能抗热腐蚀单晶镍基高温合金. 相似文献
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采用Gleeble-1500D热力模拟压缩试验机,研究P92锻态料在温度900℃~1300℃、应变速率0.5s-1~25s-1、变形程度50%条件下的热变形行为,分析热变形参数对应力-应变曲线、动态再结晶组织演变规律和机制的影响,获得了动态再结晶分数和动态再结晶晶粒尺寸。结果表明,P92钢动态软化机制有动态回复、不连续动态再结晶和几何动态再结晶3种方式。动态再结晶分数随温度的升高而增大,且随着应变速率的增大,发生不连续动态再结晶的温度范围扩大。采用提高热变形温度和高应变速率的改进工艺,可获得P92钢优良的组织和性能。 相似文献
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借助Gleeble-1500D热模拟试验机,在温度1050~1200 ℃,应变速率0.01~1 s-1,变形量在50%的条件下对LZ50高速铁路车轴钢试样进行热变形压缩试验。通过试验测得该材料不同工艺参数下的真应力-应变曲线,采用Arrhenius双曲正弦函数推导LZ50钢的高温塑性本构方程,并分析了不同热加工条件下LZ50钢的动态再结晶行为。结果表明,LZ50钢对温度和应变速率的变化较为敏感,温度越高,应变速率越低,所对应流动应力值越小。LZ50钢的变形激活能为217 920.626 J/mol。变形温度越高,应变速率越低,再结晶现象越容易发生。 相似文献
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在Gleeble-3800热模拟实验机上对F35MnVN非调质钢进行双道次压缩实验,获得不同变形条件下的应力应变曲线,根据Avrami方程建立静态再结晶动力学模型,计算出静态再结晶激活能为178.2 kJ·mol-1.在Gleeble-3800热模拟实验机上对F35MnVN非调质钢进行单道次压缩实验(与双道次条件相同),对试样进行金相实验,并建立静态再结晶晶粒尺寸模型.研究结果表明,实验结果与模型预测结果吻合较好,此模型可适用于F35MnVN非调质钢热变形过程中的数值模拟以获得较好的热加工工艺参数. 相似文献
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低合金钢Q345B动态再结晶动力学模型 总被引:3,自引:0,他引:3
采用Gleeble-3500热模拟实验机对低合金钢Q345B进行热压缩实验,研究其在变形温度为900~1100℃和应变速率为0.01~10s-1条件下的动态再结晶行为。结果表明:低合金钢Q345B在变形过程中存在动态再结晶现象,且随着温度的升高和应变速率的降低,临界应变越小,动态再结晶越易发生。根据流变应力、应变速率和变形温度的相关性,得到了动态再结晶激活能。通过对热模拟实验数据的分析计算,建立了峰值应变模型,动态再结晶临界应变模型和动态再结晶动力学模型。并对动态再结晶动力学模型进行了误差分析,证明了模型具有较高的精确性。最后,通过所建立的模型分析了变形条件对动态再结晶的影响,验证了实验所得出的在高温、低应变速率下更有利于动态再结晶发生的规律。 相似文献
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为研究微合金元素Nb对高碳合金钢动态再结晶行为的影响,利用Gleeble-3500热模拟试验机进行单道次压缩试验,测定了高碳合金钢在变形温度为950~1150 ℃、应变速率为0.01~5 s-1的流变应力曲线,利用Zeiss光学显微镜观察了奥氏体动态再结晶晶粒形态,通过回归计算获得了相应的再结晶激活能,建立了热变形方程。结果表明:较高的变形温度和较低的应变速率有利于含铌高碳合金钢发生动态再结晶;含铌高碳合金钢的动态再结晶晶粒尺寸随着变形温度的升高而增大,当变形温度为1050 ℃时,含铌高碳合金钢已大量出现动态再结晶晶粒;0.040%铌加入到高碳合金钢中,在应变速率为0.1 s-1,变形温度为1150 ℃时推迟了钢的动态再结晶开始时间约2.23 s,动态再结晶形变激活能增加了52.26 kJ/mol。 相似文献
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1.SteelgCr--IMc--V--Nb--N(abr.afl),isakindofferreticstainlessheatresistantsteel.ItisnowwidelyusedasheatreceiverandsteampipeofsuperpressureunitofnuclearpowerPlants.aflSteeldisplaystensileandcreeprIJPtUrestrengthscomparableorsuperiortothoseoftheotherferrihcSteelsfrom~mtempo~retoabout625t,thesestrengthpropertiescombinedwiththeotherchrrteristicsOfthismaterialsuchascohesion,welding,fabricabilityandmechwhcalpropertiesmakeitaPrimematerialforuseinelevatedtemperatu-resystems.ThePurposeofthisPaper… 相似文献
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采用Gleeble-3500热模拟试验机对超高强DP980钢进行热压缩试验,研究其在变形温度为900~1 200℃、应变速率为0.05~30s~(-1)条件下的动态再结晶行为,分析了变形温度和应变速率对真应力-真应变曲线的影响。结果表明:超高强DP980钢在变形过程中,存在动态再结晶和动态回复两种软化机制,且随着温度的升高和应变速率的降低,临界应变越小,动态再结晶越容易发生;同时,得到了发生动态再结晶时的形变激活能,建立了峰值应变模型、动态再结晶临界应力模型和动态再结晶动力学模型。 相似文献
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