铬锰氮不锈钢在5%H2SO4水砂介质中的腐蚀磨损研究

铬锰氮不锈钢在５％Ｈ２ＳＯ４水砂介质中腐蚀磨损试验，结果表明，新型铸造铬锰氮不锈钢较１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ（１８－８）和０Ｃｒ１８１２Ｍｏ２Ｔｉ（Ｍｏ２Ｔｉ）钢具有更佳的抗腐蚀磨损性能。本文对腐蚀磨损过程中腐蚀与磨损的交互作用作了深入探讨，从而提出了腐蚀磨损条件下材料流失的判据。     

硫酸介质中铸造奥氏体不锈钢的腐蚀磨损行为

研究了几种铸造奥氏体不锈钢在含有Ｃｌ－的硫酸介质中的点蚀规律,测定了腐蚀磨损率、摩擦因数和表面钝化膜破坏后的修复时间。实验结果表明,高铬、镍、铜不锈钢有较高的耐蚀性,但其腐蚀磨损失重却高于一般的１８－８型不锈钢     

浆体输送用磨蚀钢的研究进展

在围海造陆、航道疏浚、矿浆输送及电厂等领域,大量固体颗粒通过管道输送。在输送过程中管体不仅发生磨损,还承受不同程度的腐蚀,从而使得管体产生严重的磨蚀失效。系统论述了近年来钢铁材料在不同工况条件下,特别是管道输送中磨蚀行为的研究进展,包括磨蚀的失效方式、失效机制、主要的影响因素及相关钢种的研究情况。分析表明:相对浆体输送领域,水力及矿山机械是磨蚀研究的热点。     

激光熔敷合金层组织和腐蚀磨损特性的研究

研究了在４５钢表面进行激光熔敷镍基合金，镍基Ｃｒ２Ｏ３合金和镍基ＷＣ合金的熔敷层的组织结构、耐蚀性及不同冲击速度和不同浓度的腐蚀介质下的腐蚀磨损特性。结果表明，激光熔敷合金层不论耐性还是抗腐蚀磨损性能都优于不锈钢，产根据组织分析，显微硬度测试及腐蚀磨损后的表面形貌观察，探讨了熔敷合金层的腐蚀磨损过程。     

水环式真空泵腐蚀磨损分析及修复

本文对铅锌厂过滤工段所用水环式真空泵腐蚀原因进行了分析,并采用新型聚合物耐磨涂料对磨损部件进行修复。结果表明,水环式真空泵泵腔、分配器、叶轮腐蚀失效的主要原因是由于腐蚀、磨蚀、气蚀等的综合作用,已影响到泵的正常使用,经修复后的真空泵,在提高其使用效率和劳动生产率的同时,修复费用仅为新设备备件的30%左右,综合效益明显。     

激光熔敷Ni60／WC合金层的腐蚀磨损特性

研究了４５钢表面激光熔敷镍基ＷＣ合金层的耐蚀性及在不同冲击速度和不同浓度酸性介质下的腐蚀磨损特性。结果表明，激光熔敷Ｎｉ６０／ＷＣ合金层不论耐蚀性还是抗腐蚀磨损性能同于２Ｃｒ１３不锈钢。应用微机对试验结果进行逐步回归分析，得出了影响因素与腐蚀磨损速度的害量关系，并探讨了熔敷层的腐蚀磨损过程。     

合金元素对不锈钢应力腐蚀的影响

在整个湿态腐蚀破坏事例中，应力腐蚀断裂已成为现代不锈钢领域的主要破坏形式，在奥氏体，铁素体，双相不锈钢中，合金元素对这三类钢应力腐蚀敏感性的影响不尽相同。碳化物稳定化元素的加入均提高这三类钢的耐应力腐蚀性能，钢的高纯化（Ｃ，Ｎ含量低）是目前发展应力腐蚀新材料的研究方向。     

海水浆体中钢的磨蚀行为

在围海造陆、航道疏浚等作业中,大量泥沙通过管道以浆体的形式输送。管体不仅发生磨损,还承受不同程度的腐蚀,从而使得管体产生严重的磨蚀失效。采用旋转型试验装置对比研究了海水浆体疏浚环境下普碳钢和低合金高强钢的磨蚀行为,测量了磨蚀失重中各磨蚀分量的所占比例,分析了试验钢的磨蚀失效方式及主要影响因素。试验结果表明,钢的磨蚀失重随速度的增加而迅速增加,在海水浆体环境下试验钢的磨蚀失重主要是磨损引起的,同时存在明显的腐蚀与磨损的交互作用。钢中适量的Cr含量有利于降低自然腐蚀电位,起到抑制腐蚀的作用,从而降低了腐蚀失重,提高耐磨蚀性能。普碳钢的磨蚀失效方式主要是犁沟、片层及磨蚀坑的形成;高强钢表面的犁沟较浅且窄,其磨蚀失效方式主要为磨蚀坑和片层的形成。     

沉淀硬化不锈钢耐蚀抗磨性能的研究

用失重法测定了沉淀硬化不锈钢17-4PH在硫酸、石英砂固液两相介质中的腐蚀磨损速率,研究了介质浓度、冲刷速度和冲刷时间对17-4PH耐蚀抗磨性能的影响规律.试验结果表明,介质浓度越高、冲刷速度越大,17-4PH腐蚀磨损失重越大;而随着冲刷时间间隔的延长,腐蚀磨损失重越小.     

超级高氮奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能及氮的影响

用电化学测试、化学浸泡等方法研究了超级奥氏体不锈钢00Cr24Ni22Mo7Mn3CuN(654SMO)的耐点腐蚀和耐缝隙腐蚀的性能。通过改变氮含量,研究了氮对奥氏体不锈钢的耐点腐蚀和耐缝隙腐蚀性能的影响,结果表明,氮和适量的铬、钼结合,能显提高奥氏体不锈钢的耐点腐蚀和缝隙腐蚀的能力,并且随着氮含量的增国,砥体不锈钢的耐点腐蚀和耐缝隙腐蚀的能力也增强,对比实验表明,超级奥氏体不锈钢在耐点腐蚀,缝隙腐蚀等局部腐蚀性能方面可以和镍基合金C－276媲美,甚至优于镍基合金。     

粉煤灰酸法提取氧化铝溶出设备材质研究

论文结合酸法生产氧化铝溶出条件及料浆特性,对耐酸砖、石墨、树脂涂层等材质的耐磨蚀、耐腐蚀性能进行了研究。试验结果表明180℃树脂涂层和石墨在盐酸和粉煤灰共同存在条件下,其耐磨蚀、耐腐蚀性较差,而耐酸砖及胶粘剂复合体的耐磨蚀、耐腐蚀性能较好。平均腐蚀磨损速率为2.353mm/a,按照耐酸砖磨损30mm为失效的寿命设计要求,预计耐酸砖及胶粘剂复合体的寿命为12.7年。耐酸砖及胶粘剂复合体可以用于粉煤灰酸法生产氧化铝溶出工序。     

浆体输送用磨蚀钢的研究进展简

 在围海造陆、航道疏浚、矿浆输送及电厂等领域,大量固体颗粒通过管道输送。在输送过程中管体不仅发生磨损,还承受不同程度的腐蚀,从而使得管体产生严重的磨蚀失效。系统论述了近年来钢铁材料在不同工况条件下,特别是管道输送中磨蚀行为的研究进展,包括磨蚀的失效方式、失效机制、主要的影响因素及相关钢种的研究情况。分析表明：相对浆体输送领域,水力及矿山机械是磨蚀研究的热点。     

某些含硫化合物对304不锈钢耐孔蚀性能的影响

1前言 某些不锈钢由于孔蚀而造成的事故有时被认为是一个技术问题，所以人们付出了巨大的努力试图了解并消除孔蚀。为此，人们研究了许多不锈钢和腐蚀环境的组合。大量的研究工作集中于不锈钢在以下介质中的耐局部腐蚀性能，即：氯化物、溴化物、氯化物／硫化物、溴化物／硫化物以及氯化物／硫代硫酸盐。     

陶瓷涂层的应用

为提高金属部件的工作寿命,为减少金属基体腐蚀和磨损的陶瓷涂层已应用了许多年,1986年美国的一项技术突破,将陶瓷涂层成功地应用于高温,更加扩大了这种涂层的应用范围。从而提高了金属基体和耐火材料基体的工作寿命,并且获得了15～30％的节能效果。目前使用的陶瓷涂层有两大类: 用于金属基体涂层的有硅—铝,球形粘土—硅。用于耐火材料基体的涂层有氧化锆,锆—铝—硅等。一、用于金属的陶瓷涂层用于金属的硅—铝涂层为水基、无毒、不可燃类。最高连续工作温度为1038℃,短     

低成本的不锈钢

普通不锈钢在一般环境中使用不容易生锈、但在接触到海水时 ,由于海水中氯离子的作用 ,不锈钢表层受到破坏而产生腐蚀。使用钛材虽然可以耐海水腐蚀 ,但钛材价格昂贵。新日本制铁公司研制成一种新型不锈钢 ,它耐海水腐蚀的能力与钛差不多 ,而成本只有钛材的5 0 %左右 ,可以代替     

低间隙元素铁素体不锈钢的冶炼工艺

由于铁素体不锈钢能抗应力腐蚀裂纹，加之无镍铁素体不锈钢较为经济，因此上世纪70年代初，铁素体不锈钢的研究与开发得到了较大关注。一般而言，铁素体不锈钢的主要特点是在氯化物介质中不产生应力腐蚀开裂，耐点蚀和缝隙腐蚀性强，但成形性能及焊接性能差，这成为发展铁素体不锈钢的主要障碍。研究结果表明，这些缺点都是出自韧性差，而起因是碳和氮的含量高，如果将这些间隙杂质含量控制在极低水平，     

热镀锌机组沉没辊轴套磨损理分析

通过光学，电子金相等手段分析了热镀锌机组上曾使用的低碳合金钢及耐热钢轴套的腐蚀与磨损状况，发现轴套材料表面受锌腐蚀而形成高硬度的Ａｌ－Ｆｅ－Ｚｎ块状相，推断轴套因受腐蚀和磨粒磨损的联合作用而失效。     

含银高氮无镍抗菌不锈钢HNSAg的冷作硬化和耐磨蚀性能

试验研究了超低碳Cr-Ni-Mo奥氏体不锈钢316L(/%:0.023C,0.55Si,0.86Mn,17.57Cr,11.23Ni,2.03Mo)和抗菌超低碳Cr-Mn-Mo-N-Cu-Ag奥氏体不锈钢HNSAg(0.024C,0.48Si,18.72Mn,18.05Cr,1.96Mo,0.55N,0.48Cu,0.13Ag,0.12Nb)的冷作硬化和耐磨蚀性能。HNSAg钢由10 kg增压感应炉熔炼,锻成15 mm板,再经1 100℃1 h固溶水冷处理。结果表明,固溶状态的HNSAg钢的形变抗力较316L钢高,但仍然保持优良的塑性变形能力。在相同腐蚀磨损条件下,HNSAg钢耐磨蚀性能比316L钢高,其32 h耐磨蚀失重率约为316L钢的1/2。     

双相不锈钢铁素体含量控制及耐腐蚀性能的研究

本文简要介绍了双相不锈钢的铁素体和奥氏体两相的控制技术及它的耐腐蚀性能。研究证实，双相不锈钢通过成分和热处理的控制，使得铁素体和奥氏体两相比约为l是可能的，同时它具有优良的耐点腐蚀性能、耐应力腐蚀性能和耐冲刷腐蚀能力；是一种极具成本效益的工程材料。     

电弧喷涂不锈钢涂层的冲蚀和冲蚀腐蚀磨损性能

在２０钢基体上喷涂３Ｃｒ１３和１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ两种不锈钢涂层，系统研究了它们的抗冲蚀和抗冲蚀腐蚀性能，分析了涂层孔隙和氧化物及力学性能等因素对其耐冲蚀和冲蚀腐蚀性的影响，考察了涂层耐磨性随喷涂工艺参数变化的情况，并对机理进行了讨论。