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浮选柱气含率及其影响因素对煤泥分选的研究 总被引:1,自引:1,他引:1
利用压差法检测浮选柱气含率,通过正交设计和煤泥浮选实验,研究循环压力、进气量和起泡剂浓度对气含率的影响以及气含率对煤泥浮选效果的影响.结果表明,起泡剂浓度对气含率的影响最大,进气量次之,循环压力最小.在一定范围内,随着气含率的增大,精煤产率增大,精煤的灰分也随之增大,精煤质量下降.当气含率为24.17%时,精煤产率为87.35%,精煤灰分为10.02%.随着循环压力增大,精煤产率增大,但精煤灰分有所下降.分析指出气含率大小可作为调节浮选柱矿物分选指标的一个参考标准. 相似文献
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为优化柱浮选设备的处理能力和分选效果,采用压差法测定柱体内部的气含率,同时通过调整入料浓度和流速,分析煤泥柱浮选承载能力和气含率轴向分布的变化规律,并探索两者之间的内在联系及对煤泥分选效果的影响。结果表明:入料流速小于临界流速时,气含率在轴向上从底部到顶部依次增大;流速达到临界流速或以上时,气含率轴向分布发生逆变;临界流速随入料浓度的升高逐渐减小。承载能力随入料流速的增大先增大后减小,拐点为气含率轴向分布逆变的临界流速;一定范围内浓度的升高有利于提高承载能力和可燃体回收率。建立了煤泥柱浮选的承载能力预测模型,线性拟合的相关系数R 2=0.873,达到了较高的预测精度。 相似文献
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气含率是柱浮选中最关键的参数之一,它直接影响整个柱浮选过程。采用液位上升法和电导法研究了表观气速(Jg)、表观液速(UL)、正辛醇浓度(C)和充填介质数(λ)对水平充填介质浮选柱的整体气含率、局部气含率及其分布的影响。结果表明,C=0 g/L,Jg从0.53 cm/s增加到2.65 cm/s时,气含率增加4倍;Jg=0.53 cm/s,C从0 g/L增加到0.1 g/L时,气含率增加7倍;Jg=2.65 cm/s,充填介质数从0增加到5时,浮选柱整体气含率增加59.4%;充填介质可以减小气泡的紊动强度,使气含率沿径向和轴向分布更加均匀。 相似文献
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旋流喷射浮选柱气含率影响因素研究 总被引:5,自引:1,他引:5
浮选柱气含率大小是决定浮选效果的一个很重要的因素。研究了清水且不加起泡剂的条件下旋流喷射浮选柱中静压力大小、流体流量和充气量对气含率的影响以及挡板添加时气含率的变化情况。结果表明:气含率随着流体静压力、流体流量以及充气量的增加而增大,并且流体流量的影响最大,静压力的影响最小。在添加挡板的情况下,气含率随着挡板高度的增加以及离矿浆喷射端口距离的增加而增大,要得到合适的气含率,所加挡板的高度应高于柱体总高度的2/10,同时挡板离喷射端口的距离应控制在柱体长度的5/10和7/10之间。 相似文献
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采用压差法测定了旋流-静态微泡浮选柱内部的气含率,分别通过单因素和正交试验研究了循环压力、进气量和起泡剂浓度3个因素对气含率的影响。在此基础上采用多元回归分析方法建立了试验条件下气含率与3个因素之间的回归模型。结果表明:气含率随进气量和起泡剂浓度的增大而增大;进气量不固定时,气含率随循环压力的增加而增大;进气量固定时,随循环压力的增加而逐渐减小。3个因素对气含率的影响从小到大依次为循环压力、进气量、起泡剂浓度。回归模型计算值与实测值之间误差较小,其达到了较高的计算精度。 相似文献
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浮选柱中气含率的大小是参考浮选柱内流态,影响实际分选效果的重要参数之一。以麦克斯维尔模型为原理,提出了用电导法测量气含率,简单方便又不失准确。分别用压差法以及自行设计的电导传感器测量了没有介质的浮选柱在不同表观气速下不同位置的气含率,并进行比较,结果表明,电导法的测量值与压差法极接近,浮选柱气含率的变化趋势也符合规律,是可行的。 相似文献
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浮选柱凭着其结构简单、占地面积小、技术指标好等优点,在国外得到了广泛的应用,而目前国内主要用于煤的浮选,在金属行业中的应用较少。本文介绍了浮选柱在选别国内铜矿、铅锌矿、金矿、铁矿、镍矿、钼矿及其尾矿中的研究及取得的良好效果,指出了浮选柱在国内金属矿选矿中有着广阔的市场前景。 相似文献
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有新的理论认为,“矿浆有适度紊动”比“矿浆静态”更有利于细粒的分选。基于此新理论,设计了一套新型细粒浮选柱的实验室装置系统,并进行室内小型浮选试验。试验结果表明,在同等试验条件下,无论是精矿品位还是回收率,新型细粒浮选柱都高于Jameson射流浮选柱和XFD机械搅拌浮选机。介绍了新型细粒浮选柱的结构和工作原理。 相似文献
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在简要介绍细粒分选精矿污染形成的主要原因、煤泥浮选特点的基础上,主要分析了旋流微泡浮选柱的工作原理、结构及工作特点以及工业应用的效果和推广情况。 相似文献
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LHJ浮选柱充气性能的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了各种不同的结构参数和操作参数对LHJ浮选柱空气吸入量的影响,指出了提高浮选柱含气率的关键因素为给入压力、射流泵面积比及采用多级射流泵串联。 相似文献