焊接预热和后热的理论基础及实际应用

分析了焊接应力产生的原因和焊缝残余应力及熔敷金属中未逸出的氢对焊接裂纹的影响,论述了焊接预热和后热的理论依据、预热和后热温度的确定及在生产实际中的应用。指出预热温度的确定与钢的碳当量、临界冷却速度、钢的塑性温度区、焊件拘束度等有关,与马氏体转变点无关;后热温度的确定应避开回火脆性区,视焊接应力的大小,后热和中间热处理可互相取代。     

加氢反应器产品制造焊接质量的控制

加氢反应器产品制造采用2.25Cr-1Mo-0.25V等高强度合金钢材料,高强钢碳当量过高易产生焊接冷裂纹,且Cr、Mo、V等强碳化物元素加大了产生再热裂纹的倾向.为避免产品制造过程中产生焊接缺陷,通过对母材及焊材化学成分的匹配、焊接工艺参数的控制,采取合理的焊后热处理工艺等措施,达到了控制加氢反应器焊接质量目的.经焊...     

管线钢环缝对接预热温度计算的探讨

以X60钢为例,通过碳当量和冷裂纹敏感指数的计算,确定了管线钢的预热温度,并与斜Y坡口焊接裂纹试验的结果进行了比较,经过分析推荐了适用于管线钢的预热温度计算公式.     

2.25Cr-1Mo-0.25V复合钢板制加氢反应器焊接

分析了加氢反应器主体材料2.25Cr-1Mo-0.25V钢板的化学成分及其焊接特点,介绍了2.25Cr-1Mo-0.25V复合钢板制加氢反应器的焊接结构设计、焊接工艺、质量控制措施以及热处理工艺,焊后反应器主体焊缝一次探伤合格率为98.5%,质量良好。     

焊前预热的作用及冷高压设备焊前预热温度的确定

焊接冷裂纹的本质是氢致开裂,控制预热温度是防止冷裂纹最有效的手段.在计算预热温度时,应综合考虑碳当量、焊接接头的厚度、焊材氢含量及焊接热输入量等因素的影响.对于冷高压设备而言,采用标准EN 1011.2:2001中的方法可以得出各种因素的影响程度,并由计算结果看出,焊接接头的厚度、焊材氢含量的影响比较明显.另外还讨论了...     

Nb-Cr X80管线钢冷裂敏感性分析

采用碳当量法、焊接冷裂纹敏感指数法、最高硬度HV10(max)公式法、SHCCT曲线图、焊接热影响区最高硬度试验、斜Y形坡口对接裂纹试验、残余应力的数值模拟和插销试验评价了Nb-Cr X80管线钢产生冷裂纹的敏感性。理论分析与试验结果表明,Nb-Cr X80管线钢的冷裂倾向性较小。综合理论分析和试验数据,并考虑到管道安装焊接施工中钢管湿度高、装配拘束应力大的实际情况,认为Nb-Cr X80钢管0℃以上环境温度焊接时,采用低氢型焊接材料或进行根焊时预热温度≥50℃即可,采用纤维素型焊条进行根焊时预热温度≥100℃即可。     

2.25Cr-1Mo堆焊工艺

介绍了2.25Cr-1Mo钢的堆焊试验工艺,对按照试验工艺钢施焊的2.25Cr-1Mo堆焊层进行化学成分分析、铁素体测定和金相试验,验证了工艺的可行性。     

板厚50毫米2(1/4)Cr-1Mo钢的单面焊

八三年我厂为兰州炼油厂制造了两台加氢反应器。壳体材料为厚50mm的9/4Cr-1Mo钢,直径φ1800mm。原设计双面坡口,型式如图1所示。由于9/4Cr-1Mo钢具有明显的焊接冷裂纹倾向,故焊接时必须预热到250℃以上。在预热的筒体里面,焊工的操作条件是十分恶劣的。针对双面焊存在的这种不利情况,我们改用了单面焊接工艺。下面介绍工艺试验及产品制造情况。     

浅谈9Cr-1Mo辐射室炉管焊接

9Cr-1Mo耐热钢管是炼化装置各种加热炉中炉管的常用管材,其焊接难度大,特别是在检修更换炉管时,室内施工区域狭小、焊接位置差以及充氩保护困难等因素影响着9Cr-1Mo炉管的焊接质量。通过某连续重整装置四合一加热炉辐射室材质为9Cr-1Mo炉管的检修更换实践证明,采用改进焊接工艺、改善施工充氩保护设备等方法,可以极大地提高9Cr-1Mo炉管的焊接质量,并且降低施工成本。     

基于机器人的泵头体焊接修复

研究了泵头体材料30CrNi3MoV钢的焊接性,采用机器人焊接代替传统的手工电弧焊对泵头体进行焊接修复。焊接时,选用1.2 mm的JM-130焊条,焊前预热100℃,焊接电流270～280 A,焊接电压27～29 V,焊接速度75 cm/min,气体流量20 L/min。虽然30CrNi3MoV钢冷裂倾向较大,但是由于采用混合气体保护,在焊接过程中严格控制预热温度和焊缝的层间温度,所以焊后并未发现裂纹,焊接质量良好。富氩气体保护焊工艺的确定为以后同材质材料提供了直接依据,对其他材质泵头体采用气体保护焊修复具有借鉴意义。