液化气球罐裂纹分析及处理

针对液化气球罐检验中发现的表面裂纹,分析了裂纹成因是湿硫化氢应力腐蚀,由湿硫化氢引起腐蚀开裂的形式包括氢鼓泡(HB)、氢致开裂(HIC)、硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)和应力导向氢致开裂(SOHIC),论证了氢致裂纹较易于硫化物应力腐蚀裂纹发生,氢致裂纹产生后,在随后的高应力作用下,转化为硫化物应力腐蚀裂纹。裂纹打磨消除后通过安全评定避免对球罐进行补焊处理,在球罐内表面喷涂稀土合金防腐层,有效地解决了湿硫化氢应力腐蚀问题。     

一起JFE-HITEN61OU2钢制球罐应力腐蚀开裂案例分析

对珠海某企业1台4000m~3丙烷球罐进行定期检验,发现球罐焊缝处存在多条裂纹。运用宏观检测、硬度测试、金相分析、扫描电镜及能谱分析等方法,并将该材料应力腐蚀开裂与Q345R材料非应力腐蚀开裂裂纹对比分析,结果表明:该球罐焊缝处裂纹主要是在特定海洋气候环境下承受拉应力,导致应力腐蚀开裂。本文为海洋气候环境下的球罐防腐提出了建议措施。     

1000m3N-TuF50钢制球罐裂纹形成分析

1000m³N-TuF50钢制球罐,在使用中发生应力腐蚀现象,使球罐表面产生裂纹;裂纹形成后不断扩展,严重地威胁安全生产。通过检验与分析,探讨了裂纹的性质及形成的有关因素,为防止球罐应力腐蚀的发生和裂纹的修复提供了科学依据。     

石蜡成型装置贮氨罐开裂失效分析

通过试验从贮罐的应力状态、金属材料和腐蚀介质等方面对液氨贮罐表面裂纹的形貌及产生裂纹的原因进行分析。确定该液氨球罐的裂纹为应力腐蚀裂纹,并提出了防治措施。     

4000m~3球罐裂纹成因分析

两台4 000 m~3轻质石脑油球罐使用拔头油后,产生了大量裂纹,根据球罐理化检测结果,结合拔头油的生产工艺,对H_2S应力腐蚀的成因进行了分析,验证了H_2S阳极溶解型应力腐蚀破坏机理,提出了防止球罐产生裂纹应注意的若干问题。     

液化石油气球罐腐蚀分析及管理

通过对炼油厂储存液态烃球罐的腐蚀环境及维修历史的分析、腐蚀介质对球罐腐蚀的类型及其机理的探讨,得出引起LPG球罐腐蚀主要因素是硫化物应力腐蚀。提出加强球罐日常运行中的腐蚀物检测、控制H2S质量浓度10mg／L内、H2S含量超标的LPG停留球罐时间不超过48h、腐蚀裂纹维修后球罐表面硬度控制在HB200内并且作应力消除处理及做好球罐防腐等方式,是控制硫化物应力腐蚀的现实可行的管理方法,可以消除长周期运行中球罐内可能的腐蚀介质对球罐带来的安全影响。     

球罐应力腐蚀开裂分析及对策

由于炼制进口中东高硫原油,在近几年的炼油球罐检验中发现越来越多的内表面应力腐蚀裂纹。对球罐应力腐蚀开裂的原因和主要影响因素进行了分析,并提出了防止对策。     

防止压力容器产生硫化物应力腐蚀裂纹的要点

石油化工设备,在腐蚀介质和应力的同时作用下,可能发生应力腐蚀断裂。国内开罐检查发现,不少贮存液化石油气球罐的焊缝区出现裂纹。裂纹断口的取样分析证明,有一些裂纹的确是硫化氢应力腐蚀裂纹,还有一些裂纹产生了亚临界扩张。这些裂纹危及了球罐的安全使用,因而引起了广泛的重视。     

稀土合金防护层在液化气球罐中的应用

介绍了某厂液化气球罐内壁腐蚀情况,通过分析是因为球罐内壁存在应力腐蚀(SSCC)环境,造成球罐内壁焊道的热影响区出现裂纹,影响球罐的安全使用.阐述采用稀土合金(Zare)涂层可以解决球罐内壁应力腐蚀的问题,并说明了球罐内壁防腐涂装的工艺技术条件.     

4000m^3球罐裂纹成因分析

金陵石化公司化肥厂两台４０００ｍ３轻质石脑油球罐储存拔头油后产生了大量的裂纹。根据球罐理化检测结果,结合拔头油的生产工艺,对Ｈ２Ｓ应力腐蚀的成因进行了分析,验证了Ｈ２Ｓ阳极溶解型应力腐蚀破坏机理     

LPG球罐腐蚀开裂失效分析

由于选材不当,或制造、安装不规范以及H2S应力腐蚀,致使不少液化石油气储罐(包括球罐和卧式容器)壳体焊缝及其附近产生了裂纹,有的甚至因此酿成了着火、爆炸等重大事故。因此,在这类压力容器设计、建造、使用、管理中,一定要按规范要求办事。选择低裂纹敏感性材料、安装施工中确保焊接质量、认真做好整体消除应力热处理等是至关重要的,同时设法降低液化石油气中的H2S含量也是防止硫化氢应力腐蚀的重要措施。     

液化石油气球罐腐蚀原因分析及改进措施

介绍了液化石油气球罐腐蚀开裂的危害，对中国石化北京燕化石油化工股份有限公司化工一厂油品车间球罐的腐蚀原因进行了分析。引用湿硫化氢腐蚀的机理，对球罐硫化氢腐蚀进行了详细论述，并针对已腐蚀的球罐采取打磨消除球罐内表面裂纹、补焊、局部热处理、喷涂防护层等措施，取得了较好的治理效果。     

湿硫化氢环境下的球罐腐蚀状况分析

在湿硫化氢环境下 ,尤其储存介质中的硫化氢含量超标时 ,很容易对储存容器壳体 (含焊缝和母材 )造成硫化氢应力腐蚀或氢鼓包。作者较仔细分析了 1 0 0 0m3 丙烯球罐产生硫化氢应力腐蚀开裂和40 0m3 LPG球罐产生氢鼓包的原因。提出了此类设备在设计选材、设备制造、施工安装和使用维护等环节应注意的问题。     

双相不锈钢在油田H2S-CO2-Cl^-环境下耐蚀性研究

通过U型弯曲恒应变应力腐蚀试验、点蚀试验、缝隙腐蚀和模拟介质的全面腐蚀试验,系统地研究了压力容器用双相不锈钢材料在油气田高含H2S-CO2-Cl-环境下的腐蚀特性,分析了在这种工况条件下奥氏体不锈钢作为压力容器用材的适用性和适用范围。     

3000m~3球罐接管补强结构设计

大型球罐由于结构的特殊性,其接管受到机械应力、温度应力、容器材质和制造缺陷等因素的综合作用,开孔附近易成为容器的破坏源。文中对大型球罐的接管补强结构进行了设计计算,并对插入式厚壁管补强结构和整体凸缘补强结构进行了应力分析比较。     

D-510脱气塔塔底封头裙座连接区域应力腐蚀力学分析

一定的拉应力或压力容器金属内部残余拉应力是产生应力腐蚀的三个必要条件之一。文章对D-510脱气塔塔底封头与裙座连接区域进行了详细的有限元应力分析和强度评定,得到了D-510脱气塔塔底封头裙座连接区域的应力分布规律。分析结果表明,该区域具备产生应力腐蚀的力学条件,裂纹方向与应力状态完全相符;产生缺陷的原因不是强度破坏。综合材料对应力腐蚀的敏感性和塔釜介质含有Cl~-和溶解氧的情况,可以判定缺陷是应力腐蚀造成的。     

高含硫净化厂硫磺成型装置的湿气腐蚀机理

国内某高含硫气田净化厂采用水造粒硫磺成型工艺,硫磺成型单元大气呈酸性且湿度大,因而生产设施的大气腐蚀成为不可忽视的安全隐患。为此,通过在该净化厂硫磺成型单元硫磺颗粒成型罐的中部和顶部及硫磺产品传送带周围进行现场挂片试验,采用扫描电镜和能谱仪分析了腐蚀产物的微观形貌和化学成分,并分析了酸性湿气对结构钢腐蚀的原因及其主控因素。结果表明,硫磺成型单元大气腐蚀不可忽视,尤其在硫磺成型罐周围,因温度较高、空气湿度较大,发生了中度腐蚀,失重腐蚀速率高达0.117 0mm/a,超出了净化厂腐蚀控制指标,腐蚀产物膜呈片状疏松堆积,其元素组成主要为Fe、O、S,腐蚀产物的主要成分可能是FeOOH、FeSO4、Fe2O3和Fe3O4,腐蚀进程的主控因素为湿度和酸度。结论认为,高含硫气田净化厂硫磺成型单元大气腐蚀较严重,对关键设备及承力结构钢应采取有效的防护措施。     

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在酸性环境中使用的压力容器,环境的腐蚀性是一个突出的必须认真考虑的问题。它影响到压力容器的腐蚀裕量选取和选材以及设备的结构和热处理要求。为此,各国对其进行了大量的研究和现场实践。通过简述国内外在酸性环境中压力容器用钢及腐蚀防护现状,其中包括酸性环境的新定义,酸性环境中的腐蚀类型以及我国发现的氢致开裂典型失效分析实例,酸性环境用钢的实验室评价,我国酸性环境压力容器防止硫化物应力开裂（ＳＳＣ）的经验和