国产200MW汽轮机汽缸膨胀不畅浅析

造成汽轮机汽缸膨胀不畅的原因较多，且由各种原因引发的膨胀不畅征象也有所差别。熟悉和掌握它们各自的特征及规律对处理事故和消除缺陷是有益处的。徐州5号机发生的汽缸膨胀不畅把两种典型原因所引发的故障现象演示得比较清楚，本文将这些征象及部分处理方法作一介绍，以供参考。1机组特征及设计值该机系四川东方汽轮机厂生产的200MW中间再热汽轮机，3缸3排汽。汽轮机的滑销系统及各部膨胀方向如图1所示。高压缸靠前后猫爪搭在1、2号轴承座上；中压缸前部靠猫爪搭在2号轴承座上，后部座落在第一排汽缸上。中压缸以S1点为热膨胀死点向前…     

汽轮机上缸猫爪支承结构及汽封间隙调整的安装工艺

高压汽轮机汽缸的支承结构安装和检修时有其特定的工艺标准.从实践出发阐述猫爪支承结构汽封间隙的工艺方法,为汽轮机组的安全稳定运行提供保障.     

浅谈高中压合缸汽轮机的垂弧对检修的影响

随着我国电力事业的快速发展，国产300MW以上的大机组已成为电站主力机组。特别是近几年投产的300MW、600MW的机组大多采用高中压合缸的结构形式。该种结构形式的机组汽缸跨度加大，导致汽缸组装前后垂弧变化量增大，从而引起半实缸与全实缸汽封上下间隙变化量较大。通常情况汽机检修进行汽封间隙的调整都是在半实缸状态下进行的，没有考虑到汽缸垂弧对汽封间隙的影响。     

汽轮机汽缸前猫爪解决膨胀不畅的方法

<正> 汽轮机组的汽缸为保证受热后能自由膨胀而又不影响机组的几何中心线变化,在汽缸和机座之间设有一系列导向滑键,这些滑键构成汽轮机的滑销系统。如图1 N100—90/535型机组滑销系统。 在滑销系统中受热温度最高的是前猫爪(横销)。前猫爪多采用如图2甲、乙两种支承方式。     

汽轮机中压缸下外缸内壁温度高原因分析及处理

粤华发电厂125MW汽轮机1号机进行汽轮机蒸汽流通面增容的改造后，在除氧器、5号、6号高加及2号、3号、4号低加被迫退出运行的情况下。出现中压缸汽缸夹层各金属测点温度升高，其中中压缸下外缸内壁温高于中压缸外缸金属最高温度的限定。在对运行操作和汽缸结构进行全面分析的基础上，找出了导致中压缸外缸内壁温度升高的原因，并采取相应措施——在机组运行中投入汽加热。保障机组的安全运行。     

国产200MW汽轮机汽缸膨胀不畅的改进

韶关发电厂9号汽轮机组是哈尔滨汽轮机厂生产的N200－130－535／535型凝汽式单轴三缸三排汽200MW汽轮机组,于1990年底投产。该机组投产不久,即存在中压缸膨胀不畅的问题,根据制造厂提供的设计数据：机组在额定负荷下,中压缸膨胀量为13．19mm。而实际运行中中压缸膨胀值仅为9．8mm,汽缸的膨胀不畅,一方面延长了机组的启动时间,另一方面还可能造成汽缸跑偏,导致动静部件碰撞摩擦,甚至大轴弯曲。     

国产20万千瓦汽轮机安装方案探讨

国产20万千瓦汽轮机为三缸三排汽结构;中低压缸分别为三支承和四支承,3、45瓦轴承座均与排汽缸连接在一起:中压转子前端是落地式支承,后端是非落地式支承;中低压转子间有两根长约2米的联轴器短节、从而使该型机组的结构复杂,轴系长缸体大,刚性软,易变形的特点。     

国产200MW汽轮机高、中压缸进汽端偏移的根本原因

本文详细地分析了耒阳电厂200MW汽轮机高、中压缸进汽端偏移的根本原因是猫爪横销装配不正,启、停机时发生卡涩,使汽缸膨胀不畅。同时还提出了防止汽缸发生偏移的具体措施,为国产200MW汽轮机汽缸偏移的防范和处理找到了一条新的途经,值得制造厂、安装单位和发电厂借鉴。     

1000MW汽轮机轴承振动大的原因分析及处理

潮州发电公司1 000 MW汽轮机自投产以来,轴承振幅一直超标,对机组的安全经济运行造成严重威胁;主要体现在两方面:一是启机过程中高中压缸轴承振动偏大,二是低负荷工况下低压缸轴承振幅与真空度成正比变化。其原因是启动过程中高中压缸膨胀不畅、低压缸柔性设计,汽轮机动静碰磨造成的。利用机组大修机会,拆出高压下缸,用大梁抬起中压下缸调端,对轴承箱重新研磨台板接触面、更换滑块及滑销、制作注油通道以及重新调整汽缸猫爪负荷分配;同时对低压外缸的变形量进行有限元分析,加固低压外缸并改造低压汽封,汽轮机轴承振动大的问题已得到成功解决。     

200MW汽轮机汽封的改造及应用

国电九江电厂二期工程2台200MW机组是由哈尔滨汽轮机厂制造的69型汽轮机组,由于技术较落后,机组存在的问题较多,其中最突出的问题是汽缸轴端汽封漏汽严重。高中压缸轴端漏汽不仅会造成工质额外损失,还使油中带水,造成调节部套锈蚀,影响机组安全;低压缸轴端漏气会造成机组的真空度下降,使机组发电煤耗升高,经济效益降低。针对上述问题,对汽缸轴端汽封进行了改造,取得了良好效果。     

汽轮机汽缸加装自流加热(冷却)系统改造

云浮电厂二期总装机容量为2×135MW,是上海汽轮机厂生产的N135-13.14/535/535双缸双排汽、高中压缸合并、通流部分反向布置、凝汽式汽轮机。该机组高中压缸夹层没有外置汽加热(冷却)装置,在机组冷态启动时汽缸加热慢,同时在机组滑停时不能对汽缸进行有效的冷却,大大延长了机组的启停时间并影响机组的安全运行。1改造前系统状况改造前的系统如图1所示。图1改造前系统在汽轮机启停和工况变化时,汽缸与转子同时受热和冷却,转子和汽缸分别以各自的死点为基准膨胀或收缩,由于汽缸与转子传热速度不同,加上在运行中汽缸的受热面积又较转子受热面…     

国产20万千瓦机组中压缸的定位

国产20万千瓦汽轮机中压缸为三支点结构,前猫爪搭在中轴承箱上,2瓦、3瓦分别在中箱和排汽缸里。定位时需要综合考虑油档洼窝、汽封洼窝、中箱纵横水平、汽缸横向水平、负荷分配、中低压对轮中心等六个重要因素。这些因素互相牵涉、互相制约,要使诸因素都合乎安装要求,需要作很多工作。因此,中压缸的定位。对整个机组的安装质量和施工进度来讲,都是非常重要的。现将我们在新华电厂5号机和富拉尔基二厂1号机安装中的经验和体会概述如下,供参考。     

用调整汽缸螺栓应力的方法消除汽缸接合面漏汽的试探(摘要)

高温高压机组的汽缸接合面漏汽是一种较为普遍的现象,有些机组由于严重漏汽,已经威胁正常运行。即使在机组运行时采取(忄万)启动,法兰加热,加强对温差的监督等种种措施,但汽缸变形还是存在。过去为了解决这个问题,通常在检修时采用铲刮上下缸平面的接合面,或者在缸面上大面积喷镀。喷镀后进行磨平、铲刮等方法。若检修时经常采用铲刮方法,必然造成汽缸洼窝成椭圆状,轴封套、隔板套顶部膨胀间隙减小,而且由于汽缸在轴向前后部份铲刮的程度不同,又会引起上缸与隔板套槽、轴封套槽偏离垂直平面,甚至会影响盖缸。根据《国外电力》“高参数汽轮机汽缸瓢偏的修理”一文中介绍,汽缸变形除由于温差,应     

浅谈除氧器供汽管道布置不合理弊端

针对除氧器供汽管路布置不合理产生的弊端,以某电厂1台国产200 MW机组发生的事故为例进行分析,发现存在2个问题:出汽口装有1个向上弯头,运行中凝结的水滴易积存在供汽管路中;除氧器供汽与轴封漏汽连接的管路上仅有1个机械翻板式逆止门,轴封漏汽管路直接与汽缸相连,管路中一旦水倒流,易进入汽缸。因此发生了中压缸进水事故,导致汽缸局部动静部分严重磨损,大轴塑性弯曲0.1 mm。对除氧器供汽管路布置的合理性进行了评估,给出了改进建议,为出现类似问题的机组提供参考。     

在国产三十万千瓦汽轮机本体安装中保证同心度的体会

上汽厂生产的N300—165/550/550型中间再热30万千瓦汽轮机为四缸四排汽,四根转子和五只落地式轴承座,二只低压缸直接 座落在基础上,高中压缸通过猫爪由~#1、~#2、~#3轴承座支承,全部为双层缸结构。在本体安装全过程中,由于轴系中心不断发     

N125MW汽轮机低压缸组合及汽缸加固焊接的方法

介绍N125MW机组低压缸组合的方法,汽缸加固焊接的主要方法.     

N125MW汽轮机低压缸组合及汽缸加固焊接的方法

介绍N125MW机组低压缸组合的方法，汽缸加固焊接的主要方法。     

200MW机组高中压缸前汽封改造

针对某电厂国产200 MW三缸两排汽汽轮机组高、中压缸前汽封处胀圈(弹性环)频繁漏泄,机组检修期间拆装工序繁琐、端部汽封通流部分间隙调整不能保证精准等问题,制定了汽缸、胀圈局部和新汽封整体改造3个方案,最终确定利用原有高中压缸前汽封进行整体改造,取消原有高中压缸胀圈,单独加工高中压缸前汽封与汽缸过渡板,该方案既解决了汽缸、新汽封整体改造方案工艺复杂、造价高的问题,又克服了胀圈局部改造方案工艺要求高、密封效果不佳的缺点,改造后运行约190天,未发生焊口裂纹、动静摩擦、蒸汽漏泄、油中含水超标等缺陷,效果良好。     

刷式汽封在引进型300MW汽轮机上的应用

针对白山热电有限责任公司2号机组存在系统内漏、汽轮机的各级汽封间隙超标、汽轮机的级间泄漏量大、汽缸效率偏低等问题,为了减少高、中压缸级间漏汽量,提高各缸的效率及低压缸的真空,在2号机组大修中进行刷式汽封改造。改造后在五阀全开工况下,汽轮机的高压缸效率由81.47%提高到83.28%,提高了1.81%;中压缸平衡盘漏汽情况达到了较好水平;凝汽器真空度得到了提高。     

金竹山电厂~#3机低压外缸振动的消除

金竹山电厂3号机为上海汽轮机厂生产的125机组。1970年投产,1990年7月21日低压外缸剧烈振动,低压外后汽缸上部振动数值高达0.8～1mm,被迫紧急停机。揭缸检查时,对损坏的叶片进行修复和加装平衡块后,开机后振动数值仍很大,机组分别在30、50、90MW负荷下振动数值变化不大,排除了气流激振的影响。分析认为低压外缸庞大,