姚桥矿风井防爆盖改造的成功偿试

<正> 姚桥矿于1976年12月投产,设计年生产能力为120万 t。矿井通风方式为对角抽出式通风。由主副井进风,东西风井回风,东风井装有两台 G4—73—11№25D 离心式扇风机,主扇转数580r/min,配备电机功率为290kW,前导器角度为85°,扇风机静压为250×9.8Pa,排风量5200m~3/min。西风井装     

压入式通风井空气加热的设备计算方法

本计算方法是为计算×××矿的空气加热设备而作.×××矿的通风,取为压入式通风系统,因此,要把空气加热器装置在矿井主扇风机的入风端(轴流式扇风机,(?)2.8公尺).主扇风机所吸收的室外空气,首先要通过空气加热器进行加热,然后再用扇风机将加热空气送入井筒.这样一来,空气加热设备并没有自身附带的扇风机,而是利用中央式通风主扇风机所造成的负压.建筑扇风机房所用的现有场地,根据该扇风机房的尺寸来看是很小的,这使之不得不选择有效断面小的空气加热器,况且驶过这些空气加热器的空气亦不     

对瀋阳煤矿设计院设计的XXX矿井井筒保温设备的计算建议

资料:1.矿井通风为压入式的;2.送入矿井内的空气体积=56立方公尺/秒3.室外计算温度=-32°4.导热体——是具有3个大气压力的饱和蒸气.1):当井筒内温度保持+2°计算时,主扇风机应送入矿井内的空气重量,应按下式计算;     

K_4—73—01NO32离心风机扩散塔形式的改进

<正> K_4—73—01NO32离心扇风机,是目前国产最大的扇风机,电机容量2500kw,扇风机排风量为22000～24000m~3/min,风机全压可达500～550mmH_2O。现已在开滦、抚顺等矿区安装使用,扩散塔形式是按厂家(沈阳扇风机厂)所提供的图纸施工的,在扩散塔出口靠风机侧,有较大的反向吸风区存在,有的占扩散塔出口断面积的1/4左右,对扇风机能量的有效利用有较大的影响。我矿于1979年初,设计安装该型号扇风     

谈谈矿井主要扇风机风门与硐室结构型式

矿井主要扇风机是矿井的咽喉,风门是扇风机设备的重要组成部分,每一部主扇都装置了各种用途的风门,以达到反风和调整矿井风量与风压的目的.当前有关矿井通风设备的书刊、参考资料、设计图纸中,对风门的结构型式涉及较少,有必要对这个问题做些探讨,使主扇的风门结构合理、满足要求.对风门结构的基     

矿井扇风机最优化选择

<正> 矿井通风设计及生产管理中经常提出矿井扇风机选择问题,即根据矿井生产规模、巷道布置及风量要求选择矿井扇风机。一般情况下,矿井扇风机要在矿井服务年限内工作相当长的时间,因此,就经济效     

提高矿井主要扇风机静压效率的有效途径

<正> 矿井主要扇风机静压效率的提高,对节约原煤生产用电意义极大。铜川矿务局12个煤矿13对矿井现有主要扇风机32台,电动机总额定功率12650kW。其中,轴流式70B_2—21型16台,2BY型4台,苏制型4台,2K60型2台,离心式6台。50～70年代出厂的有29台。这些主扇,普遍存在着效率低、电耗高的问题。改造前,轴流式主要扇风机的运行静压效率只有50％～60％。全局主扇年耗电量达2500万kWh,电费223万元,占矿井原煤生产用电量的20％以上。造成轴流式主要扇风机运行静压效率低的主要原因是: 1.根据轴流式扇风机的理论压头方程     

基于PLC和WinCC的矿井主扇风机监控系统的研究

针对我国煤矿生产用主扇风机的使用现状,介绍了一种新型矿井主扇风机监控系统,论述了该监控系统的结构组成、主要功能、软件设计和硬件设计。该监控系统以具有冗余功能的S7-400H型PLC作为控制核心,利用组态软件WinCC实现监控软件的设计,实现对矿井主扇风机运行状态的实时动态监测,提高了主扇风机工作的可靠性和自动化水平。     

矿井主扇风机变频控制方案设计与研究

针对煤矿主扇风机工作负荷特点,分析了矿井主扇风机变频调速节能原理,阐述了应用于矿井主扇风机的高压变频器应具有的功能特点,设计了主扇风机高压变频调速控制回路,总结了矿井主扇风机高压变频调速控制方案。     

主扇电机改极增风

<正> 我矿主要扇风机型号为70B_2—21—18~#,配用 JSQ_(148)—8—6KV—240KW 电动机,通风方式为中央并列式。矿井投产初期,由于井巷较短,采掘工作面数量少,通风条件较好。风机叶片角度调整为30°时,负压160毫米水柱,风量为2300米~3/分,就能完全满足     

BY与70B_2型扇风机改造叶片系列化的设想——关于轴流式扇风机改造的一点建议

<正> 矿井扇风机是煤矿重要设备之一。人们常常形象地把矿井扇风机设备比拟为“矿井的肺脏”,由此可见扇风机在矿井生产中的重要性。由于扇风机经常不停地运转,因此,扇风机的耗电量是很大的,往往占整个矿井耗电量的30%,个别的竟达40～50%,所以管好和合理使用好现有的扇风机,提高其     

高山矿井扇风机的工况和选择

进行扇风机选择设计时,是以矿井通风网路特性曲线与扇风机的性能曲线交点——工况点的风量、风压、功率、效率等为指标,并以满足矿井通风的要求为依据,选用技术上合理,经济上有利的扇风机作为矿井通风的动力。高山矿井的扇风机性能曲线,由于空气密度降低,以及由于扇风机制造厂所提供的扇风机性能曲线是在标准气象条件下所作的模型试验资料绘制的。因此,扇风机安装在高山矿井通风网路上运转时,其实际性能曲线必然有所     

计算机绘图仪在矿井通风中的应用

<正> 矿井通风中,主要扇风机的特性曲线是反映扇风机的工作状况与矿井风量之间的关系,而矿井通风阻力特性曲线则是反映矿井通风阻力与矿井风量之间的关系。任何一个矿井,为了搞好矿井通风管理工作,都要掌握矿井通风阻力的特性曲线及矿井主要扇风机的特性曲线,这样才能掌握主要扇风机的工作点,了解扇风机的工作状况,即了解     

轴流式扇风机合理间隙的解决途径

<正> BY或70B_2系列轴流式扇风机,在工业部门特别是矿井通风,已广泛使用达数十年之久。由于其功率较大,运行连续,通风耗电占矿井生产用电的20—60％。提高主扇风机的效率,使能安全、经济合理的运行的办法通常有:一是扩大巷道断面,增设并联支路,缩短风路,扩大等积孔等,以减少风阻     

矿井主要通风用的МГИ系列ЦАГИК-06型扇风机

1949年在中央流体动力研究院对按照E.H.尤金设计的-06型二级扇风机做出的矿井通风设备的模型进行了全面的空气动力试验,证明它具有极高的空气动力性能。因此,在1949年,煤矿机械设计院就设计出配备有K-06型二级扇风机的矿井通风设备的设计,于1951年由以基洛夫命名的高尔洛夫机器制造厂制造出该类型通风设备的试验样品。扇     

改善提升机圆弧齿轮减速器打齿声的途径

我矿副井于1980年12月安装投产了一台XKT2×3×1.5—20矿井提升机。该机从试车开始ZHLR—130圆弧齿轮减速器就有严重的打齿声,以后虽在电气控制上和设备本身采取了一些措施,但打齿声依然存在,不久轮齿出现     

用袖珍计算机绘制主扇综合特性曲线

矿井主扇性能定之后，根据实测数据可换算出校正到额定转数下的扇风机风量Q，校正到额定转速和标准状况下的扇风机静压H与扇风机静压功率P以及扇风机静压效率η(参阅《山西煤炭》1991年笫1期)，然后绘制扇风机的功率曲线(P—Q)，风压曲线(H-Q)和效率曲线(η-Q)，做为矿井通风管理和主扇调节的重要资料。     

矿井离心式扇风机的特性曲线及其方程的分析

<正> 矿井离心式扇风机的特性曲线一般称为Q—h 曲线,其中“h”是扇风机产生的空气压差(单位为 mmH_2O 或 kg/m~2),“Q”是通过扇风机的风量(单位为 m~3/s),其方程为:h=-aQ~2+2bQ+C要搞清式中 a、b、c 三个常数的物理意义,所以再次分析数据,分析后得出结果,即将 a、b、c 用扇风机进风口直径 D 和扇风     

提高矿井扇风机反风装置的可靠性

<正> 在保障煤矿井下采掘安全的系统中,矿井扇风机可靠性因素是最重要的因素之一。而该因素对扇风机反风装置就更为重要。因为,扇风机正常不间断地工作,不仅关系到正常通风状态,而且,反风装置对有效地消除事故也有很大关系。在主扇风机装置中,扇风机以正常状态运转时,反风装置则处在等待反风状态。因此,在分析矿井扇风机反风系统的可靠性     

改造70B_2型风机提高运转效率

义马矿务局跃进煤矿西风井两台70B_2—21型No.24扇风机,一九七五年八月安装结束,同期投入运行.由于矿井初期所需风量较小,负压较低,当时决定摘除一级风叶采用单级20°运行.随着生产的发展,矿井的内阻相应增加,所需风量也要加大.根据这一情况,一九八二年七月中旬,又将1~#风机恢复为双级20°运行,实测风量为63.5米~3/秒.在此状况下运行,风量虽能满足要求,但风机是在低效区运行,效率甚低.