过共晶铝硅合金凝固组织细化新工艺

综述了过共晶铝硅合金的几种主要细化工艺,重点阐述了高能超声波半固态搅拌法制备过共晶铝硅合金,介绍了高能超声波法的工艺原理和工艺特点,并通过试验证明高能超声波对细化铝硅合金凝固组织具有显著效果。     

快速凝固Al—Cr—Zr合金的显微组织

利用单辊熔体喷射快速凝固技术制备了高温使用的Al-4Cr-4Zr(原子百分比）合金,用透射电子显微镜观察了合金的显微组织,结果表明;快凝合金急冷态组织为过饱和α-Al固溶体和Al13Cr2相,而在300℃退火4h后,很细小的Al3Zr相从α-Al中析出。     

定向凝固条件下Al-2.0?共晶合金中Al_3Fe相的生长过程

利用定向凝固技术研究生长速度、合金元素Mn对共晶Al_3Fe相生长过程的影响。研究表明：随着生长速度的增加,共晶Al_3Fe相将发生由退化共晶向片状→针片状→针状的转变。加入合金元素Mn后,共晶Al_3Fe相的形貌由片状、针片状向汉字状、树技状转变。同时,讨论了各种形貌共晶组织的形成机理。     

Al—37%Si合金磷变质及电磁搅拌显微组织的研究

对Ａｌ－３７％Ｓｉ合金进行了磷变质及电磁搅拌处理。结果表明,磷变质可使合金的显微组织取得了部分细化效果,初晶硅从粗大板条状为主过渡到较小块状为主,但不能完全消除粗大板条状的初晶硅。电磁搅拌可使合金的显微组织得到明显改善,初晶硅基本上呈块状或细小板条状,且棱角比较圆滑,并在显微组织中有近球形的α相存在。     

倾斜板法制备半固态A356合金浆料凝固后的显微组织

采用倾斜板法制备了半固态A356合金浆料,考察了浇注温度、金属液流动距离和冷却板倾斜角度等对其凝固后显微组织的影响。结果表明:倾斜板法通过激冷形核和流动冲击作用,使A356合金中的初生相由枝晶状变为球团状、块状或者蔷薇状的半固态形貌;低的浇注温度、长的金属液流动距离和小的冷却板倾斜角度均有利于形成细小、圆整的初生相,但是也会造成凝固壳的形成或者不均匀组织的倾向增大;适宜的浇注温度为630~640℃、金属液流动距离为800mm、倾斜角度为60°。     

稀土合金对高铬铸铁共晶组织及性能的影响

高铬铸铁的韧度与枝晶间共晶碳化物的数量与分布有密切关系。通过定向凝固试样,考察了稀土合金对亚共晶及共晶成分高铬铸铁共晶组织的影响,测定了奥氏体（γ）一次臂的横截面积（Dγ）、共晶区域直径（EW）及碳化物间距（FSC：共晶区域中心碳化物间距;FSC：共晶区域边界碳化物间距）,以及力学性能。结果表明,稀土合金对高铬铸铁共晶组织有明显的细化作用,对其韧度也有一定的贡献。本文还对稀土的作用机理进行了讨论。     

凝固冷却速率对55Al-Zn-1.6Si合金镀层组织和力学性能的影响

在0～0.5℃·s^-1凝固冷却速率下制备55Al-Zn-1.6Si合金铸锭,在常规冷却和强冷(凝固冷却速率分别为5～10,15～30℃·s^-1)DC51D+AZ镀层钢板上取样,对比研究了凝固冷却速率对合金镀层显微组织、物相组成和力学性能的影响。结果表明：3种凝固冷却速率下的55Al-Zn-1.6Si合金均由α(Al)、β(Zn)以及少量沿α(Al)晶界析出的针状富硅相组成;随着凝固冷却速率增大,组织细化,枝晶由接近平衡态的空间生长转化为非平衡态的平面生长,镀层中形成六角形锌花,且强冷镀层中的锌花最小;铸锭、常规冷却镀层和强冷镀层的硬度分别为123,106,125 HV;强冷镀层的屈服强度(287 MPa)高于常规冷却镀层(273 MPa),低于铸锭(330 MPa),常规冷却镀层和强冷镀层的规定总延伸强度分别为389,406 MPa;常规冷却工艺和强冷工艺下镀层钢板拉伸性能相差不大。     

熔体混合处理对过共晶铝硅合金显微组织的影响

研究了过共晶铝硅合金在熔体混合处理时高、低温熔体的成分及配比对初生硅相细化的影响,探讨了熔体混合工艺的长效性和重熔稳定性.结果表明:混合前高、低温熔体的硅含量差异越大,则混合后合金中初生硅相越细小;Al-30%Si与Al-10%Si合金熔体按质量比1∶1混合可获得最佳的细化效果,其初生硅尺寸为36.9 μm;混合熔体炉...     

火焰喷涂WC合金涂层显微组织的分析

将工件预热到一定温度后对待喷涂表面喷撒镍基自熔性合金粉末,比较了涂层和基体显微组织的不同,分析了涂层显微组织的形成机理,通过能谱确定了其显微结构以及所含的各种元素。结果表明,涂层各种元素分布均匀,与基体之间形成了良好的冶金结合。     

低弹性模量Ti-Nb-Zr合金的显微组织与力学性能

为了降低医用植入物材料的弹性模量,通过选取不同含量的铌和锆,采用真空非自耗电弧炉熔炼了四种成分的Ti-Nb-Zr合金:Ti30Nb7Zr(T1)、Ti30Nb13Zr(T2)、Ti40Nb7Zr(T3)和Ti40Nb13Zr(T4);对四种合金进行了锻造处理,然后在β相区进行固溶,对其固溶后的力学性能、显微组织进行了研究.结果表明:T1和T2合金是β相+α',相的两相组织,随着锆含量不同,α'相形貌及数量也各不相同;T3和T4合金是单-β相组织;四种合金的弹性模量均低于80 GPa,其中T2合金的弹性模量为58 GPa,与人体骨骼的弹性模量最为接近.     

定向凝固合金叶片的裂纹与再结晶研究

对定向凝固合金叶片的裂纹进行分析，在断口观察与金相组织分析的基础上，对叶片的失效模式与失效原因进行研究，并提出预防该类故障发生的措施。研究结果表明，定向凝固合金叶片的裂纹是由于叶片表面的再结晶而导致的。叶片表面的再结晶在叶片使用之前就已存在，是由于固溶热处理前叶片的表面存在塑性变形，在固溶热处理过程中形成的。     

钛合金显微组织与疲劳-蠕变复合性能的关系

研究了钛合金显微组织对疲劳-蠕变复合性能的影响后发现,在强烈疲劳-蠕变交互作用下,双态组织具有最好的疲劳-蠕变寿命。     

Al-Fe二元合金共晶组织的数值模拟

在考虑温度梯度对共晶生长的影响并假设固液界面为曲面的基础上,建立了与时间相关的层片共晶生长的自调整模型,采用有限差分法进行了数值求解。对含2％Fe的共晶Al—Al3Fe组织的平均层片间距进行了数值模拟,计算出了固液界面前沿的浓度场分布。采用定向凝固试验验证了模拟结果的正确性。     

液固温区A356合金瞬态流变行为的研究

采用自行研制的流变装置进行瞬态流变试验,研究了切应变速率突变对液固温区不同初生α相形态A356合金瞬态流变行为的影响规律。初生α相形态是以切应变速率为141.8s-1的等温剪切获得的不同程度的退化枝晶。研究表明,等温剪切过程将使半固态合金的初生α相逐渐退化,表现为表观粘度逐渐降低直至达到平衡态。对试验结果进行回归分析,得出表观粘度与时间的瞬态流变经验方程,以及方程参数与半固态合金初生α相形态和切应变速率之间的关系。由研究结果可知,随着初生α相形态由发达枝晶向球状晶变化,半固态合金剪切稀释或伪塑性越显著,同时对时间具有更加强烈的依从性,从而具有更明显的触变性。     

AZ31B镁合金交流电阻点焊接头的力学性能及显微组织分析

采用交流电阻点焊焊接了AZ31B镁合金,研究了点焊接头力学性能的变化规律,分析了点焊接头的显微组织。结果表明:接头抗剪强度随焊接规范呈规律性变化,存在最佳值;表面状态对接头拉剪强度影响很大;接头熔核区显微组织为单一的等轴晶,在α-Mg固溶体的晶界网络处析出β-Mg_(17)Al_(12)离异共晶体;焊点中的裂纹为沿晶热裂纹,断口显现出韧窝沿晶界撕裂的特点。     

离心雾化工艺参数对快速凝固LY12硬铝粉末特性影响的研究

本文研究了离心雾化工艺参数对LY12硬铝粉末特性的影响。结果表明,随着起绐雾化温度的增加,粉末平均尺寸先降后升,细粉率则反之;当雾分盘直径减小到一定值时,粉末平均尺寸和细粉率增加。粉末呈泪滴状和少量球状。     

Al接触共晶反应钎焊接头形成过程和机理

用电子探针和扫描电镜分析了Al接触共晶反应钎焊接头的形成过程和机理。Al接触共晶反应钎焊反应层形成过程可分为 3个阶段 :①原子之间的扩散和溶解。②成分均匀化。③反应层的等温凝固。Cu原子可以沿Al的晶界优先扩散 ,达到共晶成分后形成液相 ,实现Al的接触共晶反应钎焊。     

硅微构件的弹性模量和残余内应力的测试

叙述了利用硅悬臂梁和两端固定梁微构件进行硅微薄膜材料的弹性模量和残余内应力的测试方法。本方法利用简单的光学装置,通过测量悬臂梁和两端固定梁的一阶谐振频率,分别求弹性模量和残余内应力。本方法测量系统简单,试样制作方便。本试验获得（100）面<110>方向单晶硅微薄膜的弹性模量为128GPa,残余内应力为74.7MPa.     

层片状双相钢的显微组织和拉伸力学行为

在V M＜50%条件下,比较发展的层片状双相组织的抗拉强度和最大均匀延伸率高于岛状的,前者的加工硬化指数m 1和m 2低于岛状的并具有较高加工硬化速率和加工硬化能力。拉伸变形时,在较细层片状铁素体和马氏体内,由于不均匀应变分配产生的协调位错,引起较大硬化作用,将导致提高加工硬化速率。     

压铸技术及压铸合金的发展与应用

简述了压铸发展的历史及压铸技术的发展状况。叙述了压铸铝合金、镁合金、锌和锌铝合金的研究开发与应用状况,分析了压铸合金有待进一步研究开发的问题