超高压容器热套过盈量与最优可靠度设计

以双层热套容器过盈量δ、材料剪切强度τｓ和器壁剪应力τ为随机变量，并以假设其均服从正态分布为前提，给出了容器操作时器壁不发生屈服的可靠度Ｒ（δ）计算式。结合实例给出了过盈量最优可靠度计算方法，并将计算结果与常用的过盈量设计方法进行了分析比较。     

基于屈服失效准则的薄壁容器试验压力系数

应用基于概率统计理论的可靠性设计方法,根据屈服失效准则,分析了在最苛刻的试验压力条件下,按标准设计的薄壁内压容器可接受的屈服强度初始可靠度范围。从控制薄壁内压容器在不同工况下最小初始可靠度的角度,对其试验压力系数进行了探索。     

两起偷停故障的分析与处理

在电气故障中,偷停类故障具有隐蔽性强、查找复杂的特点,属于软故障范畴。尤其是随着使用年限的增长,设备和线路的老化,此类故障发生的概率逐步增多。本文介绍两起偷停故障的分析与处理。     

降雨入渗作用下排土场边坡稳定性分析及可靠度研究

为探究大气降水对排土场边坡安全及其可靠度的影响规律,采用数值模拟软件Geostudio进行了排土场边坡在两种降雨工况下的二维渗流与稳定性分析。通过Seep/W分析了排土场边坡渗流特征,将Seep/W瞬态分析所得孔隙水压力与体积含水率分布导入Slope/W,通过Slope/W内嵌的MCS程序获得边坡在不同时刻的失效概率与可靠度指标。研究结果表明:雨水入渗使得边坡土层的体积含水率与孔隙水压力逐渐变大,土体抗剪强度减弱,边坡安全系数与可靠度指标也随之降低,边坡失稳概率增加。相同降雨时长,降雨强度大的工况下边坡失稳的可能性更高;相同降雨总量时,降雨持续时间越长,边坡失稳的可能性越高。安全系数高于允许最小安全系数时,边坡的可靠度指标与失效概率仍可能超出可接受范围,边坡破坏概率最大时的安全系数不一定最小,安全系数并不能完全反映边坡的实际稳定状态。两种方法结合使用,可以更好地指导边坡工程设计,降低潜在失稳风险。     

复合材料压力容器的概率和非概率可靠性设计

考虑复合材料压力容器结构中各参数和载荷的随机性或区间性,利用基于概率的网格法得到其纤维强度发挥系数随机函数的计算表达式。建立了该类压力容器的可靠性分析模型,并分别应用随机因子法和区间因子法导出了纤维强度的均值、标准差和离差的计算表达式,利用概率的和非概率的可靠度计算方法,实现了该类压力容器的概率和非概率的可靠性设计,并考察了结构各不确定性参数的波动对容器厚度设计尺寸的影响。算例结果表明：概率和非概率的可靠性设计结果均可满足安全要求,且比传统的安全系数法结果更为精确与合理;概率方法相比非概率方法,其结果相对误差较小,但计算过程较为复杂。     

压力试验时薄壁内压圆筒静强度的模糊可靠度

提出随机-模糊概率模型的分布参数为区间界限限定时,结构模糊可靠度的计算方法。在最苛刻的气压与液压试验条件下,对钢制薄壁内压圆筒初始静强度的可靠度范围进行定量分析。结果表明,初始屈服强度在气压试验时的可靠度为Rs1=86.86%~98.809%,在液压试验时为Rs2=63.31%~87.70%;初始爆破强度在气压试验时的可靠度为Rb1=99.97091%~99.99992822%,在液压试验时为Rb2=99.8411%~99.91836%。     

基于子集模拟法的空场嗣后胶结体可靠度分析

通过对空场嗣后充填法中胶结充填体进行力学分析,考虑各不确定参数对胶结充填体强度的影响,提出基于子集模拟法的可靠度方法计算在可靠概率下的胶结充填体强度,为计算空场嗣后胶结充填体强度提供了一种新的方法。以大红山铜矿充填体为例进行了基于可靠度的强度分析,结果表明设计强度可达到安全回采的要求。     

随机响应面下边坡抗剪强度参数相关性对稳定可靠度的影响

为研究抗剪强度参数对边坡稳定可靠度的影响,建立了基于Hermite多项式展开的边坡可靠度随机响应面法分析模型,研究了边坡不同岩土层抗剪强度参数相关性对边坡安全系数均值和标准差以及稳定失效概率的影响程度。结果表明:随机响应面法相比于MCS能够显著提高计算效率并保证计算精度;不同岩土层的抗剪强度参数相关性对边坡安全系数均值的影响程度较小,对边坡安全系数标准差以及失效概率的影响程度存在较大差异,且随相关性的增强,总体呈下降趋势。     

薄壁内压容器静强度的模糊可靠度与安全系数

应用基于模糊数学与常规可靠性理论相结合的模糊可靠性设计方法,讨论钢制薄壁内压容器模糊静强度在不同工况时,有关标准可接受的模糊可靠度范围;对钢制薄壁内压容器静强度的模糊可靠度范围与安全系数的关系进行研究。分析认为容器静强度在满足最小模糊可靠度要求的前提下,可取屈服安全系数ns≥1.55与抗拉安全系数nb≥1.95。     

钢制内压容器常规强度设计的可靠性初探

本文应用基于概率统计理论的可靠性设计方法中的强度———载荷干涉模型 ,讨论了钢制内压容器安全系数、可靠度系数及设计公式 (参数 )置信度之间的关系式 ,并用有关实验数据定量分析了三者之间的关系。     

钢制薄壁内压圆筒静强度的可靠性安全系数

应用基于概率统计理论的可靠性设计方法 ,从分析静强度初始可靠度的角度 ,对钢制薄壁内压圆筒的安全系数进行了分析研究 ,认为在屈服失效准则下可取安全系数ns≥ 1 5 5 ,在爆破失效准则下可取安全系数nb≥ 2 0 5     

钢制薄壁内压容器静强度的可靠度研究

应用可靠性理论和方法,分析了钢制薄壁内压容器初始静强度在最苛刻压力试验条件下的可靠度。研究表明:(1)钢制薄壁内压圆筒初始屈服强度可靠度,在气压试验时不低于0.868 6但不大于0.988 09,在液压试验时不低于0.633 1但不大于0.877 0;初始爆破强度的可靠度,在气压试验时不低于0.999 955 73但不大于0.999 999 282 2,在液压试验时不低于0.998 559但不大于0.999 900 39。(2)钢制薄壁内压球壳初始屈服强度的可靠度,在气压试验时不低于0.934 88但不大于0.996 64,在液压试验时不低于0.751 75但不大于0.944;初始爆破强度的可靠度,在气压试验时不低于0.999 237 8但不大于0.999 999 997 10,在液压试验时不低于0.992 024但不大于0.999 991 066。     

Er~(3+)掺杂Ge_(25)Ga_(10)S_(65)玻璃的中红外发光及多声子弛豫

用熔融急冷法制备系列掺杂不同KBr含量且一定量Er3+浓度的Ge25Ga10S65硫卤玻璃,测试样品折射率、吸收光谱及近中红外荧光光谱。通过吸收光谱计算Er3+吸收谱线的振子强度,应用Judd-Ofelt理论计算分析Er3+在不同系列Ge25Ga10S65玻璃的强度参数(Ωi,i=2,4,6)和4I11/2能级的计算能级寿命(τc),并与测量能级寿命(τm)进行比较,研究其能级寿命的变化规律。结果表明:随着KBr浓度的增加,4I11/2的τc和τm均有所增加,τm=(6.61±0.19)ms,τc=10.82ms。研究样品玻璃中Er3+:4I11/2→4I13/2能级间跃迁过程中的多声子弛豫率(Wmp)跟KBr浓度之间的关系,结果表明:随着KBr浓度的增加,4I11/2→4I13/2能级间跃迁过程中的Wmp有所减小,为133～58/s。     

零流电位法研究乙醇与聚丝素肽结合反应的动力学方程

采用电化学聚合方法,以丝素肽为单体在铅笔芯电极表面上合成聚丝素肽。用零流电位法研究了聚丝素肽与乙醇结合反应的动力学方程,聚丝素肽与乙醇结合反应符合一级动力学方程：ln（1-τi）=-k[EtOH]0ti（其中1-τi=Ezcp,τi-Ezcp,τ=1/Ezcp,τ=0-Ezcp,τ=1）,速率常数k为4.25×103s-1,半衰期t1/2为1.63×10-4s。     

风机叶片强度可靠度对叶片参数的灵敏度分析

为保证风机叶片强度,本文基于响应面法构建了叶片强度的极限状态的函数,得到叶片强度可靠度与各相关参数的数学关系式,应用Monte-Carlo模拟法得出风机叶片强度可靠度对各参数的灵敏度的表达式。以大型风机叶片为例,分析得到了风机叶片可靠度对叶片长度、叶片弦长、叶片扭角、叶片厚度的灵敏度,分别为-0.624、-0.532、-0.233和0.158。结果表明:叶片长度对强度可靠性影响最大,叶片厚度最小,设计时依此调整参数可提高叶片强度的可靠性。     

基于ANSYS/PDS的铝合金同轴胶接接头可靠性分析

利用ANSYS有限元分析软件的概率设计系统(PDS),将铝合金同轴胶接接头的几何尺寸、载荷和弹性模量等各参数视为随机变量,采用蒙特卡罗有限元法分析了各随机变量对接头胶层中最大剪切应力(τ_(max))的影响。结果表明:当抽样次数为500次、置信度为99.5%时,同轴单搭接胶接接头的可靠度为99.728%。由此说明采用ANSYS/PDS模块对同轴胶接接头进行可靠性分析的方法是可行的,从而为胶接结构的可靠度设计提供了新的思路。     

重力式挡土墙稳定性的可靠度分析

重力式挡土墙结构最主要的失稳模式是倾覆失稳和滑移失稳。为了计算重力式挡土墙稳定性的结构体系失效概率,首先分别建立重力式挡土墙结构抗倾覆稳定性和抗滑移稳定性的功能函数,然后引入结构可靠度分析一次二阶矩法中的验算点法(JC法)分别对两种失效模式进行计算,得出两个相应的可靠度指标。将两种失稳模式视为串联系统,由逐步等效平面法计算结构体系可靠度指标,最后由结构体系可靠度指标计算出该挡土墙稳定性的结构体系失效概率。根据上述方法,利用MATLAB程序计算了某挡土墙,得出了结构体系可靠度指标和结构体系失效概率。     

薄壁内压圆筒模糊静强度的最小可靠度

应用模糊可靠性设计理论,在最苛刻的气压与液压试验条件下,研究了钢制薄壁内压圆筒模糊静强度的可靠度范围。结果表明,初始模糊屈服强度在气压试验时的最小可靠度范围为Rs1=98.14%~99.75%,在液压试验时为Rs2=91.64%~96.74%。初始模糊爆破强度在气压试验时的最小可靠度范围为Rb1=99.99954%~99.99999%,在液压试验时为Rb2=99.979798%~99.997928%。     

基于模糊许用可靠度的球形容器安全系数

基于容器静强度和载荷的不确定性,应用模糊可靠性理论,建立了确定球形容器静强度在不同工况模糊许用可靠度范围的原则,探讨了安全系数与模糊许用可靠度之间的关系。研究表明:①在液压试验、气压试验和正常操作工况时,屈服强度的模糊许用可靠度范围分别为0.98~0.99、0.996~0.999和0.999~0.999 9,爆破强度的模糊许用可靠度范围分别为0.999 9~0.999 99、0.999 995~0.999 999 95和0.999 999 5~0.999 999 95;②基于满足模糊许用可靠度范围,钢制薄壁内压球形容器屈服安全系数应不小于1.45,抗拉安全系数应不小于1.85。     

压力容器垫片密封螺栓静强度安全系数的确定

基于信息熵理论中模糊等效随机的原理,将压力容器垫片密封螺栓的模糊静强度和模糊载荷等效为随机静强度和随机载荷,根据先漏后爆的观点和中国标准,分析了内压容器垫片密封螺栓模糊强度在不同工况时的许用可靠度,建立按许用可靠度确定螺栓静强度安全系数的方法。对于内压容器垫片密封结构,研究表明：①在预紧、正常操作、气压试验与液压试验时...