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对渗铝后的8407钢试样进行常温硬质阳极氧化处理,使其表面形成氧化膜。通过金相显微镜观察氧化膜横截面组织,并探讨了氧化膜的形成机制;采用扫描电镜观察氧化膜表面形貌,并检测氧化膜沿厚度方向的化学成分及其分布;利用X射线衍射仪对氧化膜相组成进行分析。结果表明,渗铝8407钢经过常温硬质阳极氧化后,试样表面分为3层,从基体向外侧依次为基体、渗层、氧化膜。氧化膜连续致密,厚度均匀,与基体结合紧密,其主要成分为O、Al和Fe,且各元素分布均匀,主要相组成为Fe3O4和Al2O3。 相似文献
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液态反应合成Mg—Li—MgO/Mg2Si复合材料的组织与性能 总被引:8,自引:0,他引:8
用DTA对SiO2与Mg-Li合金反应合成复合材料的热力学进行了研究,证明反应能够进行。检测结果表明反应生成的粒子尺寸细小且分布均匀。复合材料的强度,硬度,弹性模量明显提高;该复合材料的延伸率低于基体合金,但仍可达到较高水平(〉4%),高于Al2O3及SiC纤维增强复合材料。 相似文献
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以鳞片石墨,B4C,SiC,TiO2为原料,利用包覆工艺在不同热压温度下制备了w(C)=50%的C-SiC-B4C-TiB2复合材料,并详细研究了热压温度对复合材料显微组织和性能的影响规律.结果表明,当热压温度高于1 850 ℃时,复合材料由C,SiC,B4C和TiB2这四相组成;复合材料的体积密度、抗折强度和断裂韧性均随着热压温度的升高而增加.2 000 ℃热压时,复合材料的体积密度、气孔率、抗折强度和断裂韧性分别达到2.41 g/cm3,3.42%,176 MPa和6.1 MPa·m1/2;热压温度升高,复合材料的碳相和陶瓷相逐渐致密,碳相最终形成了在陶瓷基体上镶嵌的直径为40 μm橄榄球状和条状这两种形貌.碳/陶瓷相的弱界面分层诱导韧化和第二相TiB2与陶瓷基体之间热膨胀系数不匹配所致的残余应力使变形过程中微裂纹的扩展路径发展变化,使复合材料的韧性提高. 相似文献
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Cu—Al粉末烧结合金内氧化后的组织与性能 总被引:4,自引:0,他引:4
通过测定内氧化强化型Cu-Al合金的电阻率,耐蚀,耐磨,抗压性能及SEM,TEM形貌观察,研究了内氧化对合金组织与性能的影响。结果表明:内氧化层中,内氧化物沿晶界呈网状生长,晶内是Cu基体加弥散分布的氧化物质点,内氧化使基体Al原子的固溶量减少,降低了合金的电阻率,增加了合金的致密度及弥散强化强果,因而使5%Al-Cu粉末烧结合金的耐蚀,耐磨及抗压性能明显提高。 相似文献
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氮对0.3C—26Cr—8Ni耐热钢组织与性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用酸碱滴定法分析0.3C-26Cr-8Ni铸态和1250℃高温拉伸后的固溶氮量和化俣氮量,探讨了氮的存在形式我的拉伸性能的关系。结果表明、铸态和高温拉伸后氮大部分以化合态形式存在,高温拉伸中,随氮化物的析出使氮固溶量降低。随着氮加入量的增加,在合金室温延伸率下降,但室温强度和高温强度、高温延伸率呈先上升后下降的规律。 相似文献
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新型海水用钢0.03C—3Si—17Cr—12Ni—3Mo—2.5Cu的组织与耐点腐蚀性能 总被引:1,自引:0,他引:1
采用金相显微镜,X射线衍射,扫描电子显微镜(SEM)及扫描隧道显微镜(STM)研究了新型耐海水用钢0.03C-3Si-17Cr-12Ni-3Mo-2.5Cu的组织及其点蚀行为,试验结果表明,该钢经1050℃保温2h固溶处理后,可得到单相的奥氏体组织,具有良好的抗点蚀性能,并通过STM的观测,得到了新型钢的超高分辨三维点蚀形貌图象,为该钢的开发应用奠定了技术基础。 相似文献
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以Cr35Ni45Nb合金为研究对象,进行不同气氛条件下高温时效及高温持久试验,并结合扫描电镜及定量电子探针对样品表面及横截面的观察分析,系统研究不同氧化条件下Cr35Ni45Nb合金组织演变与持久寿命的关系.结果表明:随着处理时间的延长,管材边缘及内部组织均逐渐发生变化.氧化序列体现为先是在样品边界不同地点形成不连续的氧化膜,随后氧化膜连成一体形成连续氧化膜,同时贫化区也逐渐形成;由于温度波动,氧化膜破裂脱落,而在氧分压较高的时效环境中,氧化膜得不到及时修复,使得贫化区晶界中出现内氧化.此外,在空气中氧化与在真空充氩气石英管中持久试验结果表明,较薄的连续氧化膜有助于提高合金的蠕变性能,而随着高温时效时间的延长,边界贫化区逐渐形成,氧化膜破裂及内氧化的发生,使得合金的蠕变性能逐渐弱化. 相似文献
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