纤维束滤池在城市污水处理厂中的应用研究

针对采用纤维束滤池用于处理城市生活污水从一级B到一级A的运行工艺进行研究.某城市污水处理厂近半年实际运行的进出水数据表明,设计处理量平均为4万m3/d,在滤速18 m/h时,反洗周期为24 h,单池反洗运行时间20 min,反洗水量8 L/(s·m~2),反洗气量80 L/(s·m~2)时,出水悬浮物可以稳定在小于10 mg/L.反洗自用水量为1%～3%.运行结果表明,在处理相同水量下,纤维滤池相比普通砂滤池和V型滤池更加经济有效.     

滤速对悬浮填料曝气生物滤池处理效果的影响

应用新型悬浮填料曝气生物滤池对广州市某污水处理厂的实际污水进行中试试验,控制滤速分别为6m/h、8m/h、10m/h、12m/h,以考察工艺在不同滤速下对氨氮,总氮和COD的去除能力。试验结果表明,在悬浮填料生物滤池滤速为10m/h、升流式悬浮填料柱曝气量为1m~3/h、降流式悬浮填料柱到升流式悬浮填料曝气柱回流比为100%、砂滤池滤速为7m~3/h的工况下,可达到最优处理效果。进水氨氮、总氮、COD分别为7.40~15.05mg/L、14.02~22.42mg/L、165~225mg/L,砂滤出水的氨氮、总氮、COD分别低于0.42mg/L、10mg/L和20mg/L,平均去除率分别达到96.88%、55.92%和91.47%。中试系统运行稳定,出水水质指标达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A标准。     

紫金山虹吸滤池改造浅析

紫金山虹吸滤池原设计的小阻力滤板开孔率及尼龙网的铺设都不符合规范要求。本文介绍了该滤池在保持原有建筑结构不变的情况下,采用在滤板上镶嵌塑料套管,重新铺设支承层等措施,使滤池的运行滤速提高了3m/h,运行周期提高了8h。     

反冲洗效果对滤池综合过滤性能的影响研究

以广东某净水厂滤池为研究对象,利用超声波液位计推求滤池滤速和反冲洗强度,同时对衡量反冲洗效果的滤料含泥量、滤层截污量和反冲洗排水浊度等指标进行测定,并考察各滤池在不同工作滤速和反冲洗强度以及效果下过滤性能的差异。结果表明:(1)利用超声波液位计记录数据可以实现对滤池滤速和反冲洗强度的推算,相比较只关注初始水位和最终水位的计算方法,该方法在原理上更加准确。(2)通过观察滤池反冲洗期间水位变化情况,发现反冲洗过程中存在未出现单独气冲的情形,建议重新评估其反冲洗进程,以确保滤池按照设计流程完成反冲洗。(3)反冲洗强度会对滤池含泥量和有机物去除效果产生影响,过高的反冲洗强度会导致滤池含泥量过低,减弱滤池生物降解作用、降低有机物去除效果。(4)在滤速和反冲洗强度接近设计值之后,各滤池0.5m/h左右的滤速差异和4L/(m~2·s)左右的反冲洗强度差异不会对滤后水浊度产生明显影响。(5)各滤池在当前工作滤速和反冲洗强度下对铁、锰、铝、硅等指标在去除效果上没有显著性差异。     

地下水接触氧化除铁影响因素与速率

通过试验深入探讨了溶解氧、滤速和pH对滤池接触氧化除铁效果的影响 ,分析、比较了在不同pH条件下沿滤层深度接触氧化除铁的速率 ,求出在 pH为 6 6 5 ,滤速为 8m/h ,DO为 6 5mg/L时 ,试验滤层接触氧化除铁活性系数 β。     

给水厂滤池实施长纤维高速过滤技术改造的可行性分析

长纤维高速过滤器在初始滤速10～60 m/h条件下,对沉淀出水(浊度8～12 NTU)及混凝出水(浊度70～100 NTU)过滤时,具有滤床成熟期短(4 min以内)、滤后水质好(浊度0.2 NTU以下)、过滤周期长(可分别达到60 h和12 h以上)、纳污量大(16～24 kg/m~3滤料)、水头损失小、反冲洗彻底、运行稳定等性能优势,且其运行成本低、管理简便,这使对给水厂现有滤池实施长纤维高速过滤技术改造成为可能。     

微絮凝直接过滤技术中试研究

本课题通过中试对均质粗砂滤料微絮凝过滤工艺作了探讨,结果如下: 1.滤前絮凝对滤池工况产生一定的影响,因混凝剂投加量的不等而不同。可以用控制参数G值、GT值联合描述这种影响; 2.藻类对滤池工况的影响甚大。大部分藻类被集中去除在滤料表层10cm以内,导致滤层水头损失急剧增加,过滤周期显著降低。滤前加氯可有效地改善滤池工况; 3.均质粗砂滤料滤池配以气水反冲洗技术较适用于直接过滤工艺。滤池对原水中藻类负荷变化有很好的抗冲击能力:藻类浓度100,000个/mL的情况下,12m/h的滤速仍可获得高于12h的过滤周期;4.本研究对水厂的设计和运行管理提供了切合实际的参数。     

砂滤池对颤蚓的拦截和去除效果研究

中试条件下研究了砂滤池对颤蚓的拦截效果,并考察了滤速、过滤周期和反冲洗强度等对颤蚓拦截和去除效果的影响。结果表明:砂滤池对颤蚓的拦截效果与颤蚓体长和滤料粒径有关,颤蚓体长越大、滤料粒径越小,则拦截效果越好;滤速是颤蚓迁移的主要动力,滤速的提高会增大颤蚓泄漏风险;过滤周期的延长将促进颤蚓的迁移,适当缩短过滤周期有利于水厂颤蚓泄漏风险控制;反冲洗可以实现颤蚓从净水工艺中的彻底去除,反冲洗强度越大,颤蚓的去除效果越好。从试验结果来看,为有效控制颤蚓泄漏风险,滤池滤速和过滤周期宜分别控制在11.1 m/h和12 h以下,反冲洗强度则控制在25 L/(s.m2)左右,此时颤蚓去除率为97.7%。     

污水二级处理出水深度处理的试验研究

本文对曝气生物滤池用于城市污水和工业废水的深度处理进行了试验研究。分析了曝气生物滤池、纤维球过滤作为主体工艺对城市污水二级处理厂出水进行深度处理的工艺可行性 ;研究了曝气生物滤池的运行特性 ;考察了采用曝气生物滤池、纤维过滤、活性炭吸附、微滤以及反渗透工艺对工业废水二级出水进行深度处理后回用于循环冷却水系统补水的可行性和可靠性。试验结果表明 :①曝气生物滤池对二级处理后的城市污水 (试验Ⅰ )和工业废水 (试验Ⅱ )中COD的去除率分别为2 5 1%和 5 5 6 % ,出水COD浓度为 33mg/L和 33 6mg/L ,对BOD均有 70 %以上的去除率 ,并且对SS及浊度、氨氮均有很高的去除率 ;②曝气生物滤池对SS与浊度的去除率随进水滤速升高呈直线下降趋势 ,而对COD的去除率在某一个滤速范围内达到最高 ,此时滤池内有机负荷为 1～ 1 5kg COD/ (m3 ·d) ,有效水力停留时间为 1～ 1 5h ;③曝气生物滤池中的溶解氧浓度随填料层增高呈线性增加的趋势 ,COD的去除率沿填料层高度变化为非线性的 ,在试验Ⅰ中 1 5～2m之间的填料层内对COD的去除率最高 ;④根据COD和SS去除率的变化判断反冲洗的周期 ,采用气水联合的方式对曝气生物滤池进行反冲洗 ,反冲洗后曝气生物滤池需要一定的时间才能恢复对污染物的去除能力 ,试     

用于污水深度处理的慢滤池三种启动方式比较

将慢滤池用于污水深度处理,并对3种启动方式进行了对比试验。结果发现,初沉池出水接种启动然后逐步增加滤速、以设计滤速直接启动和逐步增加滤速启动等3种启动方式虽然在启动初期对CODCr、色度、浊度和氨氮等的去除表现出不同的特性,但最终到达慢滤成熟的时间大致相同,均为32天左右。无论何种启动方式,随着慢滤池逐渐成熟,慢滤池出水pH趋于稳定。建议对用于污水深度处理的慢滤池,没有必要采用接种或逐步增加滤速的方式启动。直接采用设计滤速进水,以出水pH稳定为滤池成熟标志是操作最为简单的启动方式。     

粒状活性炭除臭除味滤池的设计

一、粒状活性炭滤池设计参数 1.滤率:粒状活性炭滤池的滤率可以采用和砂滤池或煤滤池同样的滤率。一般在重力式系统中采用的滤率为2加仑/英尺~2·分(滤速约5米/时);在压力式系统中可采用6加仑/英尺~2·分(滤速约15米/时)以上。 2.水与活性炭滤床的接触时间:按照活性炭总体积计算的比较充分的接触时间应是7.5分钟。由于活性炭颗粒约占一半空间,所以实际的接触时间是3.7分钟(只考虑活性炭之间间隙     

次氯酸钠强化过滤去除水中颗粒物的试验研究

应用在线浊度仪和颗粒计数仪对滤前投加次氯酸钠强化过滤降低滤池出水浊度和颗粒数进行了试验研究,结果表明,滤前投加次氯酸钠能有效减少滤池出水的浊度和颗粒数,在2mg/L次氯酸钠投加量下,滤池出水浊度和颗粒数较未投加之前分别降低了60%和76%,且滤池的过滤周期延长了8h;强化过滤主要去除水中粒径2~5μm的颗粒物,并能有效地降低滤池因滤速突变造成的颗粒物穿透程度;颗粒计数仪能更为准确地反映水中悬浮颗粒物的情况。     

用于再生水生产的生物滤池工艺模拟和优化

生物滤池具有良好的脱氮能力,已应用于高标准的再生水生产。通过BioWin数学模拟软件,建立了生物滤池工艺模型并进行了参数修正,进而建立了基于生物滤池的再生水生产全流程工艺模型。模拟优化结果表明,在滤速为8~10 m/h、碳氮比为5.0~5.5的条件下,反硝化生物滤池(DNBF)能够达到最佳运行效果,并且可通过优化污染物负荷在各单元间的分配实现出水水质提升。     

臭氧—活性炭工艺在东北低温高色度条件下的应用与效果

臭氧-活性炭工艺在东北寒冷地区的应用较少。某净水厂工程项目位于黑龙江省,针对原水水温低、色度较高及微污染问题,采用了臭氧-活性炭工艺,其主要设计参数:预臭氧投加量为0.5～1.5mg/L,主臭氧投加量为1.5～2.5mg/L,絮凝池停留时间为20min,沉淀池上升流速为1.63mm/s,V型滤池滤速为6.8m/h,活性炭池滤速为5.5m/h。净水厂投产2年后的水质检测表明,臭氧-活性炭工艺在冬季取得了良好的运行效果,出水水质达到国标要求。     

彗星式纤维滤料直接过滤的试验研究

论述了将彗星式纤维滤料应用于压力过滤器的中试情况。试验结果表明 ,进水浊度为 1 5～ 6 0NTU ,滤速 2 0～ 80m/h的条件下 ,彗星式纤维滤料过滤器运行稳定。主要技术指标为 :出水浊度≤ 1NTU ,悬浮物去除率≥ 96 1 % ,过滤周期 6 5～ 1 6 5h ,周期产水量 2 6 0～ 5 6 0m3/m2 ,截污量1 8～ 33kg/m3滤料 ,反冲洗耗水率 1 %～ 2 % ,剩余积泥率 0 5 %～ 2 %。     

单阀滤池改造工程实例

针对单阀滤池运行中存在的反冲洗不彻底、过滤周期短、跑砂严重,滤后水效果差等问题,将单阀滤池改造成气水反冲洗的恒水位过滤滤池,并实现全自控运行。滤后水浊度小于0.6NTU,在运行3.5万m3/d水量的条件下,过滤周期在48h左右,稳定运行后没有出现跑砂现象。虽然在运行4万m3/d水量时遇到了过滤周期大幅缩短的情况,但基本达到了改造前的目标。     

气提式连续砂滤池生物预处理试验研究

东莞石碣水厂原水取自东江南支流,其水质较差(氨氮、CODMn等超地表Ⅲ类水标准),仅采用常规处理工艺已难以达到《生活饮用水卫生标准》(GB 5749—2006)。通过中试研究了气提式连续砂滤池的生物预处理效果。试验结果表明,气提式连续砂滤去除氨氮效果较好,抗氨氮冲击负荷能力较强,在保持滤速为10～12m/h,砂层厚度3.2m,气水比0.2～0.3;气提量0.04m3/(m3.d)条件下,氨氮的平均去除率达到了70%。另外,CODMn、浊度、铁、锰等指标的平均去除率也分别达到15%、50%、45%和40%。     

滤池改造实践和运行经验

福州市西区水厂一期工程(30万m~3/d)快滤池为(气水反冲洗)双阀滤池,2004年对该滤池进行了改造,滤板施工采用法国得利满公司Azurfloor滤板底模,混凝土整体浇筑,将原滤池改为V型滤池.通过几年来的运行对比,浅谈在V型滤池的设计、改造施工、自动控制以及运行等方面的一些工作体会.     

普通快滤池改造实例

1存在的问题 某水厂于2006年完工投入运行,设计处理水量3万m3/d.其过滤采用普通快滤池.在施工调试过程中,由于罗茨风机无法满足滤池反冲洗需要,只得取消气冲.在滤池运行后,于2007底出现滤头脱落,2008年出现滤板坍塌现象.通过勘查发现,在滤头内部形成一层膜,当反冲洗时,由于膜的封堵造成滤头无法出水,而滤头、滤板下侧的水压急剧升高,使滤板松动,进而导致滤板坍塌,造成滤池出水水质不稳定,因此滤池的改造势在必行.     

TUBAF处理高浓度有机废水的动力学研究

使用页岩生物陶粒填料的两级上向流曝气生物滤池(TUBAF)处理厂区高浓度有机废水,一级滤池的滤料粒径为5～8mm,二级滤池的滤料粒径为3～5mm。滤池分别在0.94m3/(m2.h)、1.59m3/(m2.h)、1.92m3/(m2.h)三种水力负荷下运行,气水比为8∶1,水温介于12.5～17.1℃。针对厂区高浓度有机废水的特殊条件,基于Eckenfelder模型,考虑悬浮物的影响,从污水分散式处理实际运行的角度,推导出两段上向流曝气生物滤池有机底物去除过程的动力学模型,该模型可为设计和运行提供参考。