A_1-A_2-O-M工艺处理焦化废水的实验研究

采用厌氧-缺氧-好氧-复合(A1-A2-O-M)工艺处理焦化废水,考察了外加碳源和碱源对焦化废水COD和NH4+-N脱除效果的影响。试验结果表明:外加甲醇和碳酸氢钠对焦化废水的硝化和反硝化效果影响很小;不外加碳源和碱源时,焦化废水经处理后出水的COD和NH4+-N平均质量浓度分别为125.0mg/L和1.12mg/L,分别达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的二级标准和一级标准。     

O1/A1/O2/A2工艺处理焦化废水试验研究

通过对短程硝化反硝化工艺的研究,开发了好氧/厌氧/好氧/缺氧(O1/A1/O2/A2)生物脱氮新工艺并用于焦化废水的处理。考察了NH4+-N、COD、TN对反应器运行效果影响。结果表明,当进水COD平均为3 012.9 mg/L,NH4+-N、TN、挥发酚、总氰平均质量浓度分别为590.5、608.4、361.8、34.5 mg/L;出水COD平均为81.7 mg/L,出水NH4+-N、TN、挥发酚、总氰的平均质量浓度分别为0.1、9.9、0.1、0.1 mg/L,出水指标达到国家污水综合排放一级标准,A/O工艺处理这种焦化废水TN偏高,而用O1/A1/O2/A2工艺可以解决这一问题,实现了TN脱除。考察了温度、DO、pH对短程硝化影响。结果表明,在DO质量浓度为1.0～1.5 mg/L、温度在30～35℃、pH 7.5～8.0,系统能够进行稳定短程硝化反硝化。     

不同有机碳源对SBR工艺同步硝化反硝化影响

采用序批式生物反应器(SBR)处理模拟废水,在pH值7.0～8.0、温度30～32℃、DO浓度0.5～1mg/L、MLSS(4000±300)mg/L、NH4+-N35～45mg/L条件下,考察乙酸钠、淀粉和葡萄糖作为碳源对SBR工艺同步硝化反硝化效果的影响。结果表明:投加葡萄糖时,COD去除率达到93.95%,出水硝酸盐浓度为7mg/L;投加淀粉时,COD去除率仅70%,出水硝酸盐浓度为12mg/L;采用乙酸钠作为碳源时,COD去除率为88.34%,出水硝酸盐浓度为4mg/L。COD/NH4+-N为12,分次投加乙酸钠时,氨氮去除率高于95%,总氮去除率高于90%,实现了同步硝化反硝化。在同步硝化反硝化SBR系统中,乙酸钠比淀粉和葡萄糖更适合作为碳源。     

外加剩余污泥水解酸化液碳源时曝气生物滤池的生物脱氮性能

利用剩余污泥水解酸化液作为外加碳源研究中部曝气和底部曝气曝气生物滤池(BAF)处理低碳氮比生活污水时的生物脱氮性能。结果表明,碳源与污水投配的流量比以及是否回流对BAF生物脱氮效果影响明显,气水流量比和回流流量比对BAF生物脱氮效果有一定影响;进水NH4+-N、TN质量浓度和COD分别为43.11、45.07、29.2mg.L-1时,中部曝气BAF的NH4+-N和TN去除率分别为99.04%和78.32%,出水COD为32.4 mg.L-1;底部曝气BAF的NH4+-N和TN去除率分别为98.61%和68.99%,出水COD为28.4 mg.L-1。研究表明,BAF在2种运行方式下可获得良好的硝化与反硝化性能,且不会引起二次污染。     

某工业园污水处理厂工程设计

某工业园污水处理厂主要处理焦化废水,针对废水水质可生化性差,NH3-N含量高,碳源不足等特点,采用硝化NH3-N及氧化碳源的好氧曝气生物滤池BAF(C/N)与将硝态氮还原成氮气的缺氧曝气生物滤池BAF(DN)的二级组合工艺。工程运行结果表明,出水CODCr和NH3-N的质量浓度分别为11.70和0.63 mg/L,达到了GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》中一级A标准的要求。     

生物膜法A~2/O~2焦化废水处理系统缺氧反应器工艺特性

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A2/O2(厌氧/缺氧/好氧/好氧)系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用。反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40%的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求。稳定运行状况下的NO3--N容积负荷不大于0.24 kg/(m3.d)。缺氧反应器的水力停留时间不小于24 h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1 000～2 200、200～400 mg/L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下,水解酸化反应器HRT为20 h,缺氧反应器HRT为24 h,一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48 h,二级好氧反应器硝化液回流比为3时,生物膜法A2/O2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级排放标准。     

低温下碳源对同步硝化反硝化的影响

为了提高生物脱氮效率,采用序批式生物反应器(SBR)处理模拟废水。在pH=7.0—8.5、温度10—15℃、溶解氧(DO)为3—5 mg/L、污泥浓度(MLSS)为(3 500±200)mg/L、ρ(NH4+-N)为50—70 mg/L条件下,分别考察蔗糖、醋酸钠和乙醇作为碳源对SBR工艺同步硝化反硝化(SND)脱氮效果和胞外聚合物(EPS)的影响。结果表明,蔗糖作为碳源时,当进水COD为370 mg/L时,COD去除率达到86%,SND率为88.3%,ρ(EPS)为659 mg/L;当醋酸钠作为碳源时,COD去除率达83.9%,SND率为68.8%,ρ(EPS)为742 mg/L;当乙醇作为碳源时,COD去除率仅为72.8%,SND率为58%,ρ(EPS)为736 mg/L。与醋酸钠和乙醇相比,蔗糖更适合作为低温下SBR工艺同步硝化反硝化的碳源。     

SBR工艺处理预发酵屠宰废水的应用研究

针对屠宰废水碳氮比高、水质变化大的特点,研究采用序批式活性污泥法(SBR)处理屠宰废水,在pH值为6.0～8.5、温度30 ～35℃、MLSS为2000 ～ 3500 mg/L条件下,考察进水氨氮负荷、溶解氧(DO)、挥发性脂肪酸(VFA)及添加预处理废水对SBR脱氮除磷效果的影响.结果表明:进水采用原屠宰废水的条件下,当DO为2.0 mg/L时,VFA为430 mg/L,COD为3580 mg/L,NH4-N约为270 mg/L,出水COD和NH;-N去除率分别为79％和88％左右;然而,在进水采用预发酵废水的条件下,VFA为1093 mg/L,COD为1370 mg/L,NH4-N约为230 mg/L,出水COD和NH4-N去除率分别高达93％和90％.系统运行30 d左右,投加适量碳源,TN及TP去除率均为90％左右,提高了系统脱氮除磷效果.     

O/A/O工艺处理化工综合含氮废水运行优化研究

采用初曝池-兼气池-好氧池( O1/A/O2)工艺处理化肥、季戊四醇生产综合含氮废水,在进水COD、NH4+-N的质量浓度平均分别为624和59.3 mg·L-1时,出水COD在100 mg·L-1以下,平均为34.5 mg· L-1,去除率达93.2％;出水氨氮的质量浓度在15 mg·L-1以下,平均为0.8 mg·L-1,去除率高达98.7％;达到了GB 8978- 1996的一级标准.分析了系统反硝化能力较差、TN去除效率较低的原因,提出应减小硝化液回流比、适当调低O1池DO含量、充分利用厂区季戊四醇废液作为外加碳源等措施.     

微电解—水解酸化-硝化反硝化工艺处理假发生产废水

采用微电解—水解酸化-硝化反硝化工艺处理假发生产废水,微电解去除废水中的色度和其他污染物,并提高废水的可生化性,以利于后续生化处理;水解酸化提高后续处理的容积负荷,提高去除效率,对进水中有机氮的氨化作用明显,硝化反硝化可将水解产生的NH3-N全部转化。运行结果表明,进水COD为1 100 mg/L、氨氮为120 mg/L的情况下,该工艺降解COD及脱氮效果良好;处理工艺保证系统出水COD〈40 mg/L,氨氮〈5 mg/L,达到了《污水综合排放标准》一级标准。