在H3PO4和NaCl溶液中双相不锈钢的电化学特性

研究了稀土双相不锈钢（Ｒ１合金）在磷酸和氯化钠介质中的电化学特性，对合金的腐蚀行为作出了估价。结果表明，Ｒ１合金的钝化能力强，其耐均匀腐蚀和耐点蚀性能均优于高铬镍奥氏体不锈钢。作为一种新的耐蚀材料，Ｒ１合金在湿法磷酸等腐蚀工况中具有良好的应用前景。     

合金元素对铸造奥氏体不锈钢抗点蚀性能影响的研究

采用电化学动态法测定了五种铸造奥氏体不锈钢在含有Cl~-的介质中的点蚀规律。实验结果表明:介质中含有Cl~-会不同程度地降低五种钢的抗点蚀性能;合金元素Cr,Mo能提高钢的抗点蚀性能;高Cr,Mo的铸造合金有良好的抗点蚀性能。     

2507双相不锈钢南海大气腐蚀行为研究

采用失重法、腐蚀形貌观察和产物组成分析、电化学测试和微区电化学扫描等手段,研究了2507双相不锈钢在南海大气环境下暴露不同周期后的腐蚀行为。结果显示随着暴露时间的延长,2507双相不锈钢的年平均腐蚀速率几乎没有变化,点蚀数量和深度明显增大;击穿电位负移,钝化电流增大;Kelvin表面电位起伏越来越明显,且ΔE_(KP)逐渐增大;点蚀坑周围的Ni、Mo、Mn、Cr元素聚集,坑内Si、O元素聚集。这表明2507双相不锈钢随着暴露时间的延长腐蚀加剧,腐蚀特征以点蚀为主,点蚀坑周围由于钝化膜修复过程中Ni、Mo、Mn、Cr元素形成氧化物或氢氧化物而聚集,点蚀坑内部没有Ni、Cr的氧化物,导致钝化膜无法完整修复,使试样耐腐蚀性能下降。     

合金元素对铸造奥氏体不锈钢组织及耐蚀性能的影响

研究了Cr、Mo等合金元素对铸造奥氏体不锈钢析出相的成份、结构及形貌的影响。测定七种铸造奥氏体不锈钢在20％H_2SO_4及含有不同Cl~-浓度的20％H_2SO_4中的均匀腐蚀速度、稳定电位和极化曲线。实验结果表明:合金元素Cr、Mo促进了针状σ相析出;合金元素Cr、Mo、Cu不同程度地提高了钢的抗均匀腐蚀性能和抗点蚀性能。     

稀土铈对1Cr18Mn8Ni5N不锈钢腐蚀规律的影响

通过测试交流阻抗和极化曲线,在扫描电镜下观察表面形貌,研究了稀土铈对1Cr18Mn8NiSN不锈钢耐点蚀性能的影响.研究结果表明,稀土Ce加入量在适当的范围内可显著提高不锈钢的耐点蚀性能.当稀土Ce的质量分数为0.016%时,1Cr18Mn8NiSN不锈钢可获得最好的耐点蚀性能.     

2205双相不锈钢硫酸露点腐蚀性能的研究

利用实验室模拟硫酸露点腐蚀的试验方法对2205双相不锈钢的腐蚀行为进行研究,并与传统不锈钢316L和304进行对比。结果表明,腐蚀失重的方法对3种材质的腐蚀速率由快到慢排序为:304316L?2205,且2205双相钢的腐蚀深度为0.001 08mm/a,接近完全耐蚀材料等级。结合SEM、电化学工作站对3种试件的腐蚀形貌、电化学性能进行分析。2205双向钢的腐蚀表面无点蚀坑,仅存在很少的贫Cr区,同时2205双相钢的自腐蚀电流为0.574 6A/cm~2,明显低于316L和304不锈钢,自腐蚀电位为-68.4mV,较316L和304不锈钢高出了近300mV,同时2205双相钢的电荷转移电阻为2.2×10~4Ω/cm~2,约是316L的42倍,是304不锈钢的473倍。因此,3种材质中2205双向钢可以作为耐硫酸露点腐蚀的首选用钢。     

合金元素对铸造奥氏体不锈钢组织及耐蚀性能的影响

本文研究了Cr、Mo等合金元素对铸造奥氏体不锈钢析出相的成份、结构及形貌的影响,测定七种铸造奥氏体不锈钢在20％H_2SO_4及含有不同Cl~-浓度的20％H_2SO_4中的均匀腐蚀速度、稳定电位和极化曲线,实验结果表明:合金元素Cr、Mo促进了针状σ相析出,合金元素     

奥氏体不锈钢表面等离子渗锆合金层的抗酸腐蚀性研究

为提高0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在特殊应用环境的耐酸腐蚀性能,采用双辉等离子渗金属技术在不锈钢基体表面渗锆,对渗锆合金层的相结构进行检测分析,将奥氏体不锈钢基体试样和表面渗锆试样分别在0.5 mol/LH2SO4溶液、0.5mol/L HNO3溶液、0.5 mol/L HCl溶液进行电化学腐蚀对比试验。结果表明:在H2SO4溶液、HNO3溶液、HCl溶液中,不锈钢基材的相对腐蚀速度分别是渗锆合金层的2.18倍、9.73倍、24.43倍;不锈钢基体表面腐蚀较为严重,而渗锆合金层表面仅出现轻微的局部腐蚀坑。奥氏体不锈钢表面渗锆后,渗锆合金层中合金元素呈梯度分布,且腐蚀时在表面形成了一层致密的氧化锆钝化膜,因而其抗酸腐蚀性能相对基体大幅提升,在HCl溶液比在H2SO4溶液和HNO3溶液中耐蚀效果更明显。     

温度对316L不锈钢在3.5％NaCl溶液中腐蚀行为的影响

采用动电位极化和电化学阻抗等方法,研究了在质量分数为3.5%的NaCl溶液中温度对316L不锈钢(316L SS)腐蚀行为的影响,采用Mott-Schottky316L SS腐蚀后的表面形貌。结果表明,在质量分数为3.5%的NaCl溶液中,随着温度的逐渐升高,316L SS在该溶液中的开路电位和腐蚀电位逐渐变负,自腐蚀电流密度逐渐增大,钝化膜电阻和点蚀电位也逐渐减小。对表面腐蚀形貌进行观察的结果表明,随着温度的升高,316L SS表面腐蚀坑直径逐渐增大,数量逐渐增多。这主要因为温度的升高降低了316L SS表面钝化膜的致密度,增大了表面钝化膜的溶解速度,使其抗腐蚀性能下降。     

氮含量和环境温度对316L不锈钢耐腐蚀性的影响

研究低温条件下腐蚀溶液温度以及钢中氮含量对316L奥氏体不锈钢耐腐蚀性能的影响,在1mol／L H2SO4＋0．5mol／L NaCl的腐蚀液中,对氮含量为0．0095％～0．5575％的316L奥氏体不锈钢进行阳极极化曲线及电化学阻抗测量。结果表明,提高氮含量,316L奥氏体不锈钢耐蚀性增强;腐蚀液温度升高,316L奥氏体不锈钢耐蚀性减弱。     

铸造镍铬钼铜新型耐磨蚀合金的局部腐蚀

采用化学浸泡法研究了铸造Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ－Ｃｕ合金的局部腐蚀行为，结合磷复肥生产的介质条件，研究了材料的击穿电位，保护电位，点蚀的形成过程，合金元素对蚀孔形成的影响，并且考察了合金的晶间腐蚀特性，由此，对材料的耐局部腐蚀行为进行了综合评价。     

CuCoCrFeNi高熵合金的电化学腐蚀性能和抗菌性能研究

使用扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)、X射线衍射和电化学工作站的方法,研究了CuCoCrFeNi合金的微观组织及在不同腐蚀介质中的电化学腐蚀性能。于此同时,使用琼脂平板计数法研究了CuCoCrFeNi合金的抗菌性能。电化学测试结果表明,在1mol/LH_2SO_4溶液中,CuCoCrFeNi合金的腐蚀电流密度比304不锈钢小,耐蚀性好;在3.5%NaCl溶液中,CuCoCrFeNi合金的腐蚀电流密度较304不锈钢大,以点蚀和局部腐蚀为主。抗菌试验结果表明在以大肠杆菌为试验菌、石英片为对照组的条件下,CuCoCrFeNi合金对大肠杆菌具有良好的抗菌效果。     

核动力装置管道有限元分析及VR仿真研究

针对不同点蚀坑深度,利用有限元分析软件分析核动力装置高压管道内部的静态应力分布,并结合奥氏体不锈钢的材料特性计算出管道最小安全系数。利用VR技术,对高压管道应力腐蚀的整个过程做了直观的虚拟仿真。结果表明:点蚀坑的存在会导致高压管道安全系数下降,但安全系数与点蚀坑深度之间的关系呈现出不同的发展阶段,即安全系数快速下降阶段、相对稳定阶段以及再次下降阶段。     

耐蚀合金材料点蚀及高温高压腐蚀性能研究

研究了镍基合金材料在高温高压腐蚀环境下的腐蚀性能以及在含氧化性离子溶液中的点蚀敏感性.采用了溶液浸泡法、电化学极化曲线方法进行试验,并结合扫描电镜以及能谱分析手段对两种镍基合金的腐蚀特性进行了研究.利用高温高压釜研究了在高温高压条件以及含H2S/CO2气体介质下材料的高温腐蚀性能以及试验温度的影响关系.依据相关标准在氯化铁溶液中进行了材料的点蚀敏感性研究.试验结果表明：G3合金的耐点蚀性能优于Incoloy 825,其点蚀临界温度高于50℃;两种镍基合金材料在FeCl3水溶液中的动电位极化曲线显示不同的腐蚀状态,Incoloy 825合金极化曲线中阳极曲线部分很平缓,无钝化区出现,极化度较低,G3阳极钝化区较明显,点蚀电位相对较高;高温高压腐蚀试验显示,随着温度升高,腐蚀程度加剧,腐蚀产物主要有NiS、FeS及CrO3等金属氧化物组成.     

304L不锈钢在氯离子溶液中的应力腐蚀特性研究

通过慢应变速率拉伸实验研究了304L奥氏体不锈钢分别在常温、120℃、180℃、260℃和常压、6.4 MPa、10 MPa的交互作用下的酸性氯离子溶液中的抗应力腐蚀性能。实验结果表明,304L奥氏体不锈钢在氯离子环境下易发生应力腐蚀开裂,随着温度升高,力学性能下降,应力腐蚀敏感性增大,脆性断裂特征逐渐显现,腐蚀作用逐渐占据导致试样断裂的主导地位。但压力的变化对304L奥氏体不锈钢的应力腐蚀敏感性的影响不明显。     

0Cr_(13)Ni_6Mo不锈钢涂层耐冲刷腐蚀性能研究

对0Cr13Ni6Mo不锈钢涂层和对比材料316L奥氏体不锈钢在含砂颗粒酸碱溶液中的耐冲刷腐蚀性能进行了系统研究。研究表明,在低浓度酸碱及低含砂量的情况下,0Cr13Ni6Mo涂层材料的耐冲刷腐蚀性比316L不锈钢要好,但优势不明显;在高浓度的酸碱及高含砂量情况下,0Cr13Ni6Mo涂层比316L不锈钢表现出优异的耐冲刷腐蚀性能。0Cr13Ni6Mo涂层的高硬度是0Cr13Ni6Mo涂层表现出优异的耐冲刷腐蚀性能的主要原因。     

减压塔三线集油箱支撑梁局部产生腐蚀原因

对某厂减压塔三线集油箱支撑梁局部部位产生腐蚀的原因及改进措施进行了研究。对支撑梁蚀坑形貌的检查和分析表明该腐蚀为小孔腐蚀。对支撑梁的化学成分分析及对机械性能的检验表明支撑梁的材质发生了误用,0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢误用为00Cr17Ni14Mo2奥氏体不锈钢。对支撑梁的金相检验表明其基体组织正常。电子探针的分析结果表明支撑梁局部腐蚀部位外表面的腐蚀产物中含有S2-和Cl-。通过分析小孔腐蚀机理和腐蚀条件,提出3种解决方案:应采用00Cr17Ni14Mo2奥氏体不锈钢;限制并降低进入减压塔内的常压重油中的杂质含氯的无机盐和氧的有机化合物的含量;采用阴极保护的方法。     

石化火炬燃烧器管线裂纹开裂失效分析

研究了火炬燃烧器管线开裂区域的破坏机理,通过对管线进行低倍宏观分析、材质分析、显微镜金相分析、扫描电子显微镜（SEM）微观形貌及能谱分析（EDS）与实验相结合的手段,找出了管线失效开裂的原因,进一步分析了敏感环境（介质）、敏感材料和应力状况对管线开裂失效造成的影响。结果表明,在一定的温度下,管线内形成H₂S＋CO₂＋H₂O的酸性腐蚀环境,火炬燃烧器管线的不锈钢材质敏化严重,存在严重的晶间腐蚀;晶间腐蚀造成管壁表面晶粒剥落,产生点蚀坑,点蚀坑处又成为应力腐蚀裂纹的裂纹源;火炬燃烧器管线在制造加工、装置运行等过程中会产生一定程度的应力集中,在腐蚀介质、敏感材质和应力集中三个因素的影响下,火炬燃烧器管线会发生晶间型应力腐蚀开裂而失效。     

不锈钢在NaCl溶液和海水中的腐蚀行为

用动电位扫描法测定了几种不锈钢在３．５％ＮａＣｌ溶液和海水中的阳极极化曲线。研究了Ａ７２５Ｍ０２Ｔｉ及Ｒ１系列的不锈钢在二种腐蚀介质中的电化学腐蚀行为，并与含Ｃｌ－的Ｈ３ＰＯ４溶液中几种不锈钢的腐蚀特征进行了比较。结果表明，在不同的腐蚀介质中，各种不锈铜的腐蚀行为不同，铬、铂、镍等合金元素对不锈钢的耐蚀性能有很大影响。几种不锈钢在含Ｃｌ－的Ｈ３ＰＯ４溶液中其极化曲线具有典型的活化—钝化极化曲线的特征，而在３．５％ＮａＣｌ溶液和海水中，除了Ａ７２５外，其它几种不锈钢极化曲线上的钝化区很小或没有钝化区．Ａ７２５，Ｒ（１０）及Ｍ０２Ｔｉ等三种不锈铜均出现点蚀的情况．     

低温氮化316奥氏体不锈钢在H2S环境下的静态腐蚀行为

为研究低温液体氮化奥氏体不锈钢在H₂S环境下的静态腐蚀机理,在430 ℃对316奥氏体不锈钢低温液体氮化8 h。模拟H₂S腐蚀环境,通过X射线衍射分析仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、分析天平、EPMA电子探针、X射线光电子能谱衍射仪研究低温液体氮化对奥氏体不锈钢在H₂S腐蚀环境下的静态腐蚀行为。结果表明,在静态腐蚀条件下,低温氮化后奥氏体不锈钢表面形成的含氮过饱和扩展奥氏体层(S-相)能够有效地阻止腐蚀介质向材料基体浸入,使得材料的腐蚀失重下降了34%,减缓了材料的腐蚀程度,显著提高了材料的表面性能。