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1概述(1)测量依据:JJG162-1985《水表及其试验装置国家计量检定规程》。(2)测量环境条件:环境温度(20±1)℃,水温(20±2)℃。(3)测量标准:水表检定装置,累积误差限±0.2%。(4)被测对象:DN25mm型号为IFM4080k电磁流量计。 相似文献
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本发明配方含一种乳液具有Tg-20℃-10℃.增塑剂沸点300℃以上,其中的交链乳液能提供的熟化涂膜,伸长率1000—1500%,抗张强度2.0×10^5-4.9×10^5N/m^2及100%的模量0.98×10^4-2.0×10^4N/m^2。实例:将含丙烯酸丁酯550份、甲基丙烯酸甲酯380份、甲基丙烯酸缩水甘油酯10份、丙烯酸10份、磷酸三芳酯50份、表面活性剂Hitenol18E的20%水溶液150份、 相似文献
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采用JPM-1型接触疲劳磨损试验机,对450℃、530℃两个回火温度下支撑辊用Cr5钢的线接触滚动疲劳寿命进行了测定;通过扫描电子显微镜(SEM)、X射线(X—ray)和显微组织观察的方法研究了两种热处理工艺下试验用钢的疲劳剥落形式,并对剥落形式及剥落机理进行了初步探讨。结果表明:450℃回火得到硬度为HRC51的试样失效形式主要为棘齿裂纹和深层剥落,疲劳寿命为1.5~3×10^6;530℃回火得到硬度为HRC45的试样失效形式主要为浅层剥落,疲劳寿命为0.5~2×10^5。 相似文献
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一、我市供水量构成分析(见图1)
由图1可以得出:
漏失率=漏失水量/供水量×100%=供水量-(售水量+免费水量)/供水量×100% 相似文献
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在700℃-850℃的温度范围内对Ti-6%Al-4%V(质量分数)合金板材进行超塑性拉伸试验,研究了应变速率为3×10^-4-5×10^-3s^-1条件下的拉伸变形行为.结果表明:Ti6Al4V合金在空气中表现出良好的低温超塑性变形能力.在800℃初始应变速率ε=5×10^-4s^-1条件下,延伸率达到536%.在较低的700℃下变形(ε=5×10^-4s^-1),延伸率仍然超过了300%.在整个变形温度区间内,应变速率敏感性指数m均为0.3左右,最大值为0.63、在850℃变形激活能与晶界自扩散激活能十分相近,表明晶界扩散控制的品界滑动是超塑性变形的主要机制.在700-750℃,变形激活能远大于晶界自扩散激活能,位错运动是激活能升高的原因.在800℃变形的激活能介于两者之间,表明随着温度的降低变形机制逐渐发生改变. 相似文献
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2009年9月11日Christie获奖的M系列三片式DLP投影机增加了五款机型,分别是Christie WX7K-M和WX10K-M(WXGA)投影机、Christie WU7K-M、WU12K-M和Christie Roadster WU12K-M(WUXGA)投影机。同类产品中外形最紧凑的这组双汞灯平台除了SXGA+(1400×1050)和HD(1920×1080)型号,还包括WXGA(1366×768)和WUXGA(1920×1200)。 相似文献
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研究了高铬铸铁化学成分的控制范围、熔炼工艺、浇注工艺以及热处理工艺对其硬度;耐磨性和冲击性能的影响,并分析了该成分高铬铸铁经过不同热处理后的组织。结果表明,采用文中所述生产工艺和1040℃±10℃×6h特殊淬火液淬火+275℃×6h或440℃×6h回火的热处理工艺,高铬铸铁硬度达60HRC以上,冲击韧性达10J/cm^2,其耐磨性是高铬铸铁Cr15的1.32倍、是高锰钢Mn13的1.95倍。 相似文献
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低温空气源热泵(冷水)机组的IPLV(H)评价方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
针对低环境温度空气源热泵(冷水)机组(简称低温空气源热泵)标准制定中的制热综合部分负荷性能系数IPLV(H)的评价方法进行了研究。以IPLV的评价思想为指导,根据我国北方寒冷地区的气候条件与建筑热负荷特性,从IPLV(H)计算公式权重系数的确定、部分负荷率测试工况点的选取及制热性能系数COP。的测试方法三个方面进行探讨,提出了适用于寒冷地区计算空气源热泵的IPLV(H)计算公式:IPLV(H)=0.083×A+0.403×B+0.386×C+0.129×D,并给出了机组在100%、75%、50%和25%负荷率下COPh的测试工况和测试方案,为商用和户用低温热泵(冷水)机组的标准制定提供参考。 相似文献
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利用差示扫描量热仪(Differential Scanning Calorimeter,DSC)测量了牛乳分别在277.15K、283.15K、288.15K、298.15K存放1~5天后的比热变化。研究结果表明,与新鲜牛乳的比热(326.15K.338.15K)相比,在277.15K、283.15K存放2天内,牛乳的比热没有显著的变化,而在288.15K、298.15K存放1天后,牛乳的比热有显著的变化。新鲜牛乳在277.15K、283.15K、288.15K、298.15K存放5天后,其比热(约329.15K)由3.870×10^-3J/(kg·K)增加至3.939×10^-3J/(kg·K),3.945×10^-3J/(kg·K),3.961×10^-3J/(kg·K),3.962×10^-3J/(kg·K)。以牛乳存放277.15K下1~5天后,各营养成分随存放时间的变化为例,对牛乳的比热进行了估算。牛乳比热的估算结果小于比热实测值。存放不同时间的牛乳比热实测值变化量与估算值的变化量之间的偏差小于0.008×10^-3J/(kg·K)。 相似文献
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对在蓝宝石衬底上MOCVD生长的P型GaN薄膜,用能量为90keV的Mn^+离子进行室温下的磁性离子注入掺杂,注入剂量为1×10^15~5×10^16cm^-2.对注入的样品在N2气流中经800℃下0~90s时间不等的快速热退火处理.对样品的电、磁特性分析发现在注入剂量较低时(≤1×10^16cm^-2),样品中的强铁磁性对应着高电阻率,弱铁磁性对应着低电阻率;而在5×10Mcm^-2的高注入剂量下则没有这样的规律。通过对退火条件的研究,发现在800℃下退火45s的样品具有较强的铁磁性和较低的电阻率,而退火90s的样品中铁磁性减弱,电阻率升高,揭示出注入剂量和退火条件是在对P型GaN薄膜进行磁性离子注入掺杂过程中的两个重要控制参量. 相似文献
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一、概述
1.测量依据JJG795—2004《耐电压测试仪》检定规程。
2.环境条件
环境温度为(20±5)℃,相对湿度≤75%RH,交流电源电压为(220±2.2)V。 相似文献
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将柠檬酸法与固相合成法有效结合,制备出钙钛矿结构的(K1/2Na1/2)NbO3(KNN)无铅压电陶瓷.分析表明,利用柠檬酸法合成铌酸钾钠粉体较为适宜的温度为550℃;制备铌酸钾钠无铅压电陶瓷的较好温度为1100℃,其居里温度为415℃,压电常数为58×10^-12C/N. 相似文献
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利用能量为25keV,剂量为3.8×10^15-9.6×10^16ions/cm^2的氮正离子(N^+)对聚(2,5-二己氧基)对苯乙炔(PDHOPV)薄膜进行注入改性研究。紫外-可见吸收光谱显示,注入离子在PDHOPV薄膜内部引入杂质能级,破坏分子的共轭结构,随着注入剂量增加,吸收边逐渐向长波方向移动,且分子激发态和基态间的光学禁带宽度由2.07eV减小至1.65eV。采用简并四波混频(DFWM)技术研究了离子注入对PDHOPV薄膜三阶非线性光学极化率的性能。结果表明,未注入薄膜的三阶非线性光学极化率(X^(3))为9.61×10^-10esu,随着注入剂量增加,X^(3)逐渐增大,当注入剂量达到3.8×10^16ions/cm^2。时,X^(3)值增加到最大值为8.44×10^-9esu。 相似文献
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一、测量方法
1.测量依据
JB/T10035-1999《厚度表》
2.环境条件温度:(20±5)℃
3.测量标准五等量块,扩展不确定度为(0.5+0.5L)μm,包含因子k=2.7 相似文献
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采用电子陶瓷工艺制备了一系列钙硼硅玻璃/堇青石陶瓷复合材料,堇青石含量分别为50%,60%,70%和80%(质量分数)。对复合材料进行了X射线衍射分析、扫描电镜(SEM)观察和性能测试。结果表明:复合材料的介电常数和热膨胀系数随陶瓷含量的增加而减小,显微硬度随陶瓷含量的增加而增加。堇青石的加入抑制了钙硼硅玻璃中石英的析出,并生成了新相钙长石,其数量随堇青石和烧结温度的增加而增加,但它没有恶化复合材料的物理性能。所制得的复合材料具有高的相对密度(≥96%)、低的介电常数(~6)、低的介电损耗(0.3%~0.5%)、低的热膨胀系数(4.2×10^-6℃^-1~5.2×10^-6℃^-1)和低的烧结温度(≤950℃),有望用作介电材料和基板材料。 相似文献
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借助X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)表征,利用CuSO4·5H2O和NaC2H3O2·3H2O为主要原料,D-山梨醇为还原剂,水热还原制备了氧化亚铜微米棒。具体条件是:CuSO4·5H2O和NaC2H3O2·3H2O加入量为摩尔比1:4,D-山梨醇的加入与CuSO4·5H2O等摩尔量,水热180℃下反应12h。微米棒的直径小于1μm,长度在10μm以上,棒表面有晶体生长印迹。其机理是:C2H3O2-水解生成OH-,OH-与Cu^2+生成Cu(OH)2,Cu(OH)2再被D-山梨醇还原生成Cu2O。 相似文献
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电子血压计测量结果的不确定度评定 总被引:1,自引:0,他引:1
一、测量条件
1.测量依据
JJG692-1999《数字式电子血压计(静态)》检定规程。
2.环境温度
电子血压计的检定环境温度为(20±5)℃。 相似文献